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高强度弹簧早期疲劳断裂分析
1
作者 龚梦强 汪开忠 +3 位作者 尹德福 胡芳忠 金国忠 李爽 《失效分析与预防》 2025年第1期79-82,共4页
进口弹簧钢在疲劳寿命检验过程中发生断裂。利用扫描电镜、光学显微镜等手段对断裂试样的宏观缺陷、断口形貌、金相组织等进行系统检测,确定弹簧断裂类型及原因。结果表明:断口部位存在疲劳裂纹,裂纹处有Cu残留;经生产过程分析,在线卷... 进口弹簧钢在疲劳寿命检验过程中发生断裂。利用扫描电镜、光学显微镜等手段对断裂试样的宏观缺陷、断口形貌、金相组织等进行系统检测,确定弹簧断裂类型及原因。结果表明:断口部位存在疲劳裂纹,裂纹处有Cu残留;经生产过程分析,在线卷到棒料加工过程中由于存在剥皮螺旋纹,剥皮棒料在进入矫直机时发生高速旋转,粘接二辊矫导套的Cu合金,导致Cu嵌入至银亮棒表面,在银亮棒感应加热时发生沿晶扩散。鉴于Cu熔点较低,建议相关备件材料采用其他材质替代,以避免造成表面质量恶化。 展开更多
关键词 弹簧钢 疲劳断裂 剥皮 沿晶
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高铁车轴用EA4T钢的高周疲劳破坏行为
2
作者 胡芳忠 汪开忠 +3 位作者 惠卫军 张永健 陈世杰 于文坛 《安徽冶金科技职业学院学报》 2024年第4期8-11,19,共5页
采用旋转弯曲疲劳实验和疲劳裂纹扩展实验研究了不同回火温度和取样部位对高铁车轴用EA4T钢疲劳破坏行为的影响。研究结果表明,由于实验钢的淬透性及车轴尺寸的影响,EA4T实验钢制车轴表面的组织为高温回火马氏体加少量贝氏体,而1/2半径... 采用旋转弯曲疲劳实验和疲劳裂纹扩展实验研究了不同回火温度和取样部位对高铁车轴用EA4T钢疲劳破坏行为的影响。研究结果表明,由于实验钢的淬透性及车轴尺寸的影响,EA4T实验钢制车轴表面的组织为高温回火马氏体加少量贝氏体,而1/2半径处的组织则为贝氏体加少量高温回火马氏体。这种组织上的差异导致了拉伸性能和疲劳性能的差异,具体表现为车轴表面附近的强度略高于1/2半径处,且表面附近的疲劳性能优于1/2半径处。此外,降低实验钢的回火温度可以显著提高其强度和疲劳强度,并在一定程度上降低了应力强度因子范围ΔK较低时的裂纹扩展速率。 展开更多
关键词 车轴钢 EA4T钢 高周疲劳 疲劳裂纹扩展速率 热处理工艺
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回火工艺对高速列车用DZ2车轴钢组织及力学性能的影响 被引量：9
3
作者 汪开忠 胡芳忠 +4 位作者 陈世杰 郝震宇 胡艺耀 孙维 杜松林 《热加工工艺》 北大核心 2019年第16期162-165,168,共5页
通过试验研究了不同热处理工艺对高速列车用DZ2车轴钢组织及力学性能的影响。结果表明,在580~700℃之间回火时,新开发的高速列车用DZ2车轴钢组织均为回火索氏体组织;随着回火温度的升高,试验料中马氏体位相逐渐消失,位错密度下降,碳化... 通过试验研究了不同热处理工艺对高速列车用DZ2车轴钢组织及力学性能的影响。结果表明,在580~700℃之间回火时,新开发的高速列车用DZ2车轴钢组织均为回火索氏体组织;随着回火温度的升高,试验料中马氏体位相逐渐消失,位错密度下降,碳化物逐渐析出和球化;随着回火温度的提高,试验钢抗拉强度和屈服强度逐渐下降,断面收缩率、断后伸长率和冲击韧性逐渐增加,其中,在640℃以下回火时,冲击韧性增加的幅度比较显著,当回火温度高于640℃时,冲击韧性提高幅度较小。 展开更多
关键词 DZ2车轴钢 高铁 组织 力学性能 热处理工艺
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钻探管用高强度非调质贝氏体钢的热变形和动态再结晶行为研究
4
作者 陈恩鑫 杨志强 +2 位作者 汪开忠 胡芳忠 庄振 《热处理》 2024年第6期14-19,共6页
采用单道次热压缩试验和Gleeble-2000D热模拟试验机研究了钻探管用950MPa级非调质贝氏体钢在变形温度为1123~1373K、应变速率为0.001~10s^(-1)和真应变为0.6条件下的热变形行为。结果表明:应变速率降低、Zener-Hollomon参数减小及温度... 采用单道次热压缩试验和Gleeble-2000D热模拟试验机研究了钻探管用950MPa级非调质贝氏体钢在变形温度为1123~1373K、应变速率为0.001~10s^(-1)和真应变为0.6条件下的热变形行为。结果表明:应变速率降低、Zener-Hollomon参数减小及温度升高均使试验钢较易发生动态再结晶,钢的动态再结晶激活能Q为321991J/mol;变形温度越高,应变速率越低,功率耗散系数η值越大;钢的最佳热加工参数为变形温度1123~1373K,应变速率0.001~0.1s^(-1)。 展开更多
关键词 钻探管 非调质贝氏体钢 热变形 本构方程 动态再结晶
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无缺陷连铸异型坯生产及其热送热装技术研究 被引量：10
5
作者 汪开忠 孙维 刘学华 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2005年第6期36-39,共4页
通过对异型坯连铸工艺的优化、结晶器保护渣性能和连铸设备的改进,解决了连铸异型坯容易产生的表面纵向裂纹、表面横向裂纹、表面划痕和腹板中心线裂纹等质量问题,使异型坯质量大大提高,为连铸异型坯热送热装创造了条件。通过对生产调... 通过对异型坯连铸工艺的优化、结晶器保护渣性能和连铸设备的改进,解决了连铸异型坯容易产生的表面纵向裂纹、表面横向裂纹、表面划痕和腹板中心线裂纹等质量问题,使异型坯质量大大提高,为连铸异型坯热送热装创造了条件。通过对生产调度系统的改进,实现了异型坯热送热装轧制,异型坯热送热装使热轧H型钢产量增加,能耗下降,经济效益显著。 展开更多
关键词 异型坯 连铸 热送热装
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重型汽车42CrMo钢前轴开裂原因分析
6
作者 徐红阳 周大元 +3 位作者 胡芳忠 汪开忠 陈世杰 金国忠 《前卫》 2024年第5期179-181,共3页
42CrMo前轴作为重型汽车的重要安全构件,在经过锻造、热处理及喷丸过后材料发生开裂现象,通过光学显微镜、扫描电镜等试验方法对该重型汽车失效前轴锻件失效原因进行分析.结果表明:失效前轴裂纹均具有拐点特征,其合金成分、显微组织及... 42CrMo前轴作为重型汽车的重要安全构件,在经过锻造、热处理及喷丸过后材料发生开裂现象,通过光学显微镜、扫描电镜等试验方法对该重型汽车失效前轴锻件失效原因进行分析.结果表明:失效前轴裂纹均具有拐点特征,其合金成分、显微组织及晶粒度等指标均未发现异常,前轴失效非原始材料所致.通过拐点处的裂纹分析得出开裂原因为,锻造模具上的残留物致使前轴件表面锻造过程中产生缺口,淬火时应力集中于缺口处释放而导致开裂. 展开更多
关键词 42CrMo 重型汽车前轴 失效分析
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42CrMo前轴台架疲劳失效原因分析
7
作者 徐红阳 周大元 +3 位作者 胡芳忠 汪开忠 陈世杰 金国忠 《前卫》 2024年第3期182-184,共3页
随着国内道路交通条件的不断改善,载货汽车正在向着重型化、高速化不断发展,汽车承载构件质量迎来了新的挑战。重型汽车前轴作为汽车构件中主要的承载件之一,驾驶过程中会受到来自路面不同方位的冲击力及反作用力,前轴件也是在服役期限... 随着国内道路交通条件的不断改善,载货汽车正在向着重型化、高速化不断发展,汽车承载构件质量迎来了新的挑战。重型汽车前轴作为汽车构件中主要的承载件之一,驾驶过程中会受到来自路面不同方位的冲击力及反作用力,前轴件也是在服役期限内绝不允许发生失效的关键部件。利用扫描电镜、光学显微镜以及显微硬度仪对某重载汽车42CrMo台架失效前轴进行失效原因分析。结果表明:台架失效前轴失效部位组织、显微硬度以及脱碳层均未发现异常,失效原因是前轴与转向节装配过程中对中不当致使前轴件表面产生凹坑,成为后续台架疲劳试验裂纹源,最终致使锻件发生脆性断裂。 展开更多
关键词 42CrMo 前轴台架试验 失效分析
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低碳高铝钢钙处理工艺及对钢中夹杂物的影响 被引量：32
8
作者 汪开忠 孙维 《钢铁研究》 CAS 2005年第3期38-40,共3页
通过对3 0 0炉低碳高铝钢Ca处理工艺的分析,研究了相关因素对Ca回收率的影响和Ca处理工艺对钢中夹杂物的影响,并据此对Ca处理工艺进行了优化。
关键词 Ca处理工艺 低碳高铝钢 夹杂物
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V-Nb微合金高强度热轧H型钢桩BS55C的开发 被引量：3
9
作者 汪开忠 孙维 吴保桥 《特殊钢》 北大核心 2004年第6期42-45,共4页
马钢用 6 0t顶底复吹转炉冶炼 ,钢包炉吹氩、喂线和成分微调 ,异型坯 (mm :75 0× 4 5 0× 12 0 )弧形连铸和H型钢万能轧机轧制工艺研制了碳当量Ceq≤ 0 4 2 %的V Nb微合金高强度热轧H型钢 (%) :0 14～0 17C ,0 4 3～ 0 5 ... 马钢用 6 0t顶底复吹转炉冶炼 ,钢包炉吹氩、喂线和成分微调 ,异型坯 (mm :75 0× 4 5 0× 12 0 )弧形连铸和H型钢万能轧机轧制工艺研制了碳当量Ceq≤ 0 4 2 %的V Nb微合金高强度热轧H型钢 (%) :0 14～0 17C ,0 4 3～ 0 5 5Si,1 2 8～ 1 4 5Mn ,0 0 10～ 0 0 2 8S ,0 0 10～ 0 0 2 7P ,0 0 3～ 0 0 5Nb ,0 0 8～ 0 12V。检验统计数据表明 ,BS 5 5C热轧H型钢组织为铁素体 +珠光体 ,实际晶粒度 9级 ,屈服强度均在 4 2 展开更多
关键词 热轧H型钢 微合金 碳当量 珠光体 高强度 铁素体 万能轧机 顶底复吹转炉 钢包炉 异型坯
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简化退火高强度冷镦钢SCM435盘条的研制 被引量：4
10
作者 汪开忠 孙维 于同仁 《特殊钢》 北大核心 2006年第6期63-64,共2页
马钢采用铁水预处理-50t顶底复吹转炉冶炼-65tLF精炼-6流140mm×140mm方坯连铸-SMS控轧控冷高速线材轧机工艺流程,生产Φ5.0～22.0mm简化退火0.35C高强度冷镦钢SCM435盘条。通过LF精炼及连铸保护浇铸和电磁搅拌,铸坯中氧含量达18... 马钢采用铁水预处理-50t顶底复吹转炉冶炼-65tLF精炼-6流140mm×140mm方坯连铸-SMS控轧控冷高速线材轧机工艺流程,生产Φ5.0～22.0mm简化退火0.35C高强度冷镦钢SCM435盘条。通过LF精炼及连铸保护浇铸和电磁搅拌,铸坯中氧含量达18×10-6。经控轧控冷生产的线材抗拉强度平均为746.5MPa,较常规工艺轧制的线材低200MPa。因此,控轧盘条球化退火时间较常规轧制盘条减少50%。 展开更多
关键词 冷镦钢SCM435 盘条 控轧控冷 简化退火
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连铸准沸腾钢盘条表面缺陷原因分析及对策 被引量：2
11
作者 汪开忠 茆勇 陶承岗 《钢铁研究》 CAS 2001年第5期27-30,共4页
通过对准沸腾钢盘条各类表面缺陷的研究 ,对表面缺陷进行了分类 ,通过分析提出了相应的技术措施 ,在生产中实施后获得了良好的效果 。
关键词 准沸腾钢 连铸 盘条 折叠 结疤 表面缺陷
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马钢一钢厂三炉对四机生产调度模型研究 被引量：3
12
作者 汪开忠 田乃媛 《钢铁研究》 CAS 2006年第2期9-12,25,共5页
在对马钢一钢厂炼钢-精炼-连铸工序时间参数进行分析研究的基础上,制定了该厂三炉对四机的生产调度调控方案,确定了生产调度数学模型,为全流程更好的衔接匹配奠定了基础。
关键词 CSP 炼钢 物流 精炼 连铸 生产调度 数学模型
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马钢一钢厂三炉对四机生产调度模型研究 被引量：2
13
作者 汪开忠 田乃媛 《中国冶金》 CAS 2005年第6期29-33,共5页
在对马钢第一炼钢厂的炼钢、精炼、连铸工序时间参数分析研究的基础上,制定了该厂三炉对四机的生产调度调控方案,确定了生产调度数学模型,为全流程更好地衔接匹配奠定了基础。
关键词 CSP 炼钢 物流
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提高09CuPCrNi-A耐候H型钢低温冲击韧性研究 被引量：1
14
作者 汪开忠 孙维 吴结才 《安徽冶金科技职业学院学报》 2007年第4期1-3,共3页
研究了09CuPCrNi-A耐候H型钢低温冲击韧性的影响因素,提出了相应的改进措施,主要包括优化钢种化学成份,改进相关精炼、异型坯连铸、H型钢加热和轧制工艺参数等,使09CuPCrNi-A耐候H型钢低温冲击韧性大幅提高,满足了09CuPCrNi-A耐候H型钢... 研究了09CuPCrNi-A耐候H型钢低温冲击韧性的影响因素,提出了相应的改进措施,主要包括优化钢种化学成份,改进相关精炼、异型坯连铸、H型钢加热和轧制工艺参数等,使09CuPCrNi-A耐候H型钢低温冲击韧性大幅提高,满足了09CuPCrNi-A耐候H型钢生产的需要。 展开更多
关键词 耐候钢 H型钢 冲击韧性
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耐候钢异型坯连铸粘结漏钢原因
15
作者 汪开忠 孙维 《安徽工业大学学报（自然科学版）》 CAS 2009年第1期9-11,共3页
09CuPCrNi-A耐候钢异型坯连铸时粘结漏钢严重影响生产,分析其产生原因,提出相应的改进措施。主要包括优化钢种化学成份和保护渣性能,调整相关异型坯连铸工艺参数等,异型坯粘结漏钢发生率显著下降,满足了09CuPCrNi-A耐候H型钢生产的需要。
关键词 耐候钢 异型坯连铸 粘接漏钢
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时速400 km高疲劳性能高铁车轴钢研发
16
作者 汪开忠 胡芳忠 +2 位作者 陈世杰 杨志强 周大元 《特殊钢》 2023年第5期47-52,共6页
基于时速400 km高铁对车轴高疲劳性能的要求,分析了车轴超高疲劳性能的机理,细小的碳化物尺寸及马氏体板条尺寸是高疲劳性能的关键,确定了马氏体板条束宽度、析出相的分布等组织参量为影响高铁车轴钢屈服强度的关键控制单元,设计了高铁... 基于时速400 km高铁对车轴高疲劳性能的要求,分析了车轴超高疲劳性能的机理,细小的碳化物尺寸及马氏体板条尺寸是高疲劳性能的关键,确定了马氏体板条束宽度、析出相的分布等组织参量为影响高铁车轴钢屈服强度的关键控制单元,设计了高铁车轴钢的目标组织,通过高通量计算确定了时速400 km高铁车轴钢的最优合金成分。研发的时速400 km高铁车轴,经850~950℃淬火、620℃高温回火时具有较好的强韧性匹配,抗拉强度>880 MPa,-40℃冲击功达180 J。该工艺处理车轴的晶粒度和碳化物尺寸细小,晶粒细化至9.0级,高周及超高周疲劳性能均达标。车轴经整体热处理后小尺寸试样超高周疲劳试验稳定为3级,108循环周次下疲劳极限为517 MPa,疲劳极限高。通过车轴微缩样品预测了车轴整体疲劳性能,预测值与实际值一致性好,车轴整体在320 MPa试验力下通过10^(7)周次疲劳考核。 展开更多
关键词 时速400 km高铁车轴钢 高周疲劳 超高周疲劳 微观组织
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连铸准沸腾钢盘条表面缺陷原因分析及对策
17
作者 汪开忠 茆勇 等 《马钢科研》 2001年第3期12-15,共4页
通过对准沸腾钢盘条各类表面缺陷的研究，提出了相应的技术措施，使准沸腾钢盘条的表面质量得到了较大的提高。
关键词 准沸腾钢 连铸 盘条 折叠 结疤
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从异型坯连铸机的投产看近终形异坯连铸技术的发展
18
作者 汪开忠 茆勇 《马钢科研》 2000年第4期7-11,共5页
结合马钢异型坯连铸机的热试生产，对近终形“H”形连铸坯的低高倍组织及质量进行了分析，探讨了连铸异型坯热装轧制的可能性，并对近终形连铸技术在我国的发展作出了展望。
关键词 近终形连铸 热装轧制 异型坯连铸机
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热处理工艺对弹簧钢55SiCrV力学性能和组织的影响 被引量：17
19
作者 姜婷 汪开忠 +2 位作者 于同仁 龚梦强 张晓瑞 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第10期96-99,共4页
通过热模拟试验得到55SiCrV钢的CCT曲线和奥氏体晶粒长大曲线,确定了淬火温度选择范围;利用双因子正交试验,研究了热处理参数对其力学性能及组织的影响。结果表明:在850~930℃加热温度范围内,Cr、V元素形成难溶碳化物,阻碍晶粒长大;随... 通过热模拟试验得到55SiCrV钢的CCT曲线和奥氏体晶粒长大曲线,确定了淬火温度选择范围;利用双因子正交试验,研究了热处理参数对其力学性能及组织的影响。结果表明:在850~930℃加热温度范围内,Cr、V元素形成难溶碳化物,阻碍晶粒长大;随着温度的提高,55SiCrV钢奥氏体晶粒尺寸基本不变,晶粒度达到10级;加热温度930℃以上时,原子扩散能力增大,且难溶碳化物逐渐溶解,奥氏体晶粒度逐渐粗化。在870~930℃淬火温度范围内,随温度提高,55SiCrV钢抗拉强度先升高后下降;随回火温度提高,强度逐渐降低,塑性提高。900℃淬火+410℃回火工艺下,55SiCrV钢组织为针状铁素体与M3C碳化物组成的细小回火屈氏体,具有较好的疲劳性能和抗弹减性能。 展开更多
关键词 55SiCrV钢 热处理 力学性能 组织
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低碳齿轮钢18CrNiMo7-6奥氏体晶粒度长大规律 被引量：10
20
作者 杨少朋 尉文超 +4 位作者 胡芳忠 王毛球 汪开忠 王自敏 时捷 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第8期179-183,共5页
利用金相实验法研究了低碳齿轮钢18CrNiMo7-6在不同加热条件下奥氏体晶粒的长大行为,建立了Arrhenius奥氏体晶粒长大模型,并利用时间指数对模型进行了优化。结果表明:在1173~1373 K范围内,奥氏体晶粒平均尺寸随着温度的升高及时间的延... 利用金相实验法研究了低碳齿轮钢18CrNiMo7-6在不同加热条件下奥氏体晶粒的长大行为,建立了Arrhenius奥氏体晶粒长大模型,并利用时间指数对模型进行了优化。结果表明:在1173~1373 K范围内,奥氏体晶粒平均尺寸随着温度的升高及时间的延长而增大,并且对温度的敏感性高于对时间的敏感性,显著粗化温度为1273 K;建立了Arrhenius奥氏体晶粒长大模型D=2.223×10^(6)exp[-132086/(RT)]tn,其中激活能Q=132.086 kJ/mol;时间指数n随温度的变化近似服从S型函数,并建立了相关的数学方程式n=0.0775+0.2317/(1+10(1326.73-T)×0.0235),用该方程式对考虑合金元素的Arrhenius方程中的时间指数进行了优化,将优化后由该模型得到的奥氏体晶粒平均尺寸的计算值与实测值进行了对比,结果显示其吻合性较未优化前的模型更好。 展开更多
关键词 齿轮钢 奥氏体晶粒 长大模型 奥氏体化温度 时间指数
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