GH761合金的热变形行为与动态再结晶模型 被引量：38

1

作者 刘鹏飞 刘东 +3 位作者 罗子健 孙文儒 郭守仁 胡壮麒 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第2期275-280,共6页

采用Gleeble-3500热模拟试验机研究GH761合金在变形温度为900～1150℃,应变速率为0.1～30s-1条件下的热变形行为,建立了GH761合金在热态变形过程中的本构方程。采用Quantiment-500型自动图像分析仪定量测定试样中的动态再结晶晶粒尺寸... 采用Gleeble-3500热模拟试验机研究GH761合金在变形温度为900～1150℃,应变速率为0.1～30s-1条件下的热变形行为,建立了GH761合金在热态变形过程中的本构方程。采用Quantiment-500型自动图像分析仪定量测定试样中的动态再结晶晶粒尺寸和再结晶体积分数。根据实验结果,建立了GH761合金动态再结晶过程的物理模型,为科学设计和有效控制GH761合金的锻造工艺提供理论依据。 展开更多

关键词 GH761合金 本构方程 动态再结晶模型 晶粒尺寸

在线阅读 下载PDF 职称材料

7085铝合金的热变形组织演变及动态再结晶模型 被引量：16

2

作者 陈学海 陈康华 +2 位作者 董朋轩 彭国胜 陈送义 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第1期44-50,共7页

通过等温压缩实验,系统研究热变形参数(变形温度、应变速率及应变量)对7085铝合金热变形组织演变的影响。结果表明:升高变形温度以及降低应变速率,均有利于7085铝合金的动态再结晶发生,导致变形后的7085铝合金位错密度降低,再结晶晶粒... 通过等温压缩实验,系统研究热变形参数(变形温度、应变速率及应变量)对7085铝合金热变形组织演变的影响。结果表明:升高变形温度以及降低应变速率,均有利于7085铝合金的动态再结晶发生,导致变形后的7085铝合金位错密度降低,再结晶晶粒尺寸增大;随着应变量的增加,变形后的合金位错密度降低,动态再结晶体积分数增大。采用线性回归方法建立包括峰值应变方程、临界应变方程、动态再结晶动力学方程以及动态再结晶晶粒尺寸方程的7085铝合金动态再结晶模型。 展开更多

关键词 7085铝合金 热变形参数 显微组织演变 动态再结晶模型

在线阅读 下载PDF 职称材料

20CrMnTiH钢热压缩微观组织演变及动态再结晶模型 被引量：12

3

作者 冯玮 徐富家 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期78-84,共7页

采用Gleeble-3500热模拟机对20CrMnTiH在温度为950℃~1 150℃、应变速率为0.01s^5s-1、变形量为60%条件下进行等温压缩实验,研究热压缩变形过程中变形温度和应变速率对材料流变应力和微观组织演变的影响规律。在对实验数据回归分析的基... 采用Gleeble-3500热模拟机对20CrMnTiH在温度为950℃~1 150℃、应变速率为0.01s^5s-1、变形量为60%条件下进行等温压缩实验,研究热压缩变形过程中变形温度和应变速率对材料流变应力和微观组织演变的影响规律。在对实验数据回归分析的基础上,建立20CrMnTiH动态再结晶模型;将建立的材料模型导入有限元软件DEFORM-3D中,模拟热压缩过程中的动态再结晶。结果表明,升高变形温度和降低应变速率均有利于20CrMnTiH发生动态再结晶,变形后再结晶晶粒尺寸增大,且动态再结晶体积分数增加;模拟结果与实验结果吻合。 展开更多

关键词 20CRMNTIH钢 热压缩变形 动态再结晶模型 流变应力 微观组织演变

在线阅读 下载PDF 职称材料

铸态铅黄铜准超塑性变形的动态再结晶模型 被引量：1

4

作者 陈拂晓 李贺军 +1 位作者 郭俊卿 肖凯 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2008年第2期89-92,共4页

采用Gleeble-1500D热力模拟试验机对铸造铅黄铜进行了压缩试验,试验条件中应变速率为0.0002～0.005s-1,变形温度为540～660℃,真应变为0.1～1.2,初始晶粒尺寸为38μm。在Sellars基本模型的基础上,通过对试验数据进行回归,建立了铸态铅... 采用Gleeble-1500D热力模拟试验机对铸造铅黄铜进行了压缩试验,试验条件中应变速率为0.0002～0.005s-1,变形温度为540～660℃,真应变为0.1～1.2,初始晶粒尺寸为38μm。在Sellars基本模型的基础上,通过对试验数据进行回归,建立了铸态铅黄铜动态再结晶模型,并用Deform-3D软件模拟了铜合金轴承保持架准超塑性成形过程中的动态再结晶,模拟结果与试验所测的数据吻合,表明所建立的铸态铅黄铜动态再结晶模型具有实用性。 展开更多

关键词 铸态铅黄铜 动态再结晶 动态再结晶模型 准超塑性

在线阅读 下载PDF 职称材料

IN690合金的高温本构模型及动态再结晶模型 被引量：2

5

作者 李冬升 赵恩旭 +3 位作者 王威 谭莉 张俊鹏 田振宇 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2021年第8期8-14,共7页

IN690合金在热加工过程中,存在一些复杂的冶金现象(包括:加工硬化(WH)、动态回复(DRV)和动态再结晶(DRX)等),为了揭示这些现象,通过热压缩试验创建了IN690合金的高温本构方程和DRX模型,分析了IN690合金的DRX机制。此外还利用有限元模拟(... IN690合金在热加工过程中,存在一些复杂的冶金现象(包括:加工硬化(WH)、动态回复(DRV)和动态再结晶(DRX)等),为了揭示这些现象,通过热压缩试验创建了IN690合金的高温本构方程和DRX模型,分析了IN690合金的DRX机制。此外还利用有限元模拟(Deform-3D)软件对IN690合金的DRX过程进行模拟。结果显示,在一定的应变下,IN690合金的动态再结晶体积分数(XDRX)随变形温度的上升或应变速率的降低而增大。 展开更多

关键词 IN690合金 高温本构模型 动态再结晶模型 数值模拟

原文传递

铸态P91耐热合金钢动态再结晶模型的建立 被引量：8

6

作者 李振晓 雷步芳 +1 位作者 付建华 邓馗 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2016年第1期121-127,共7页

采用Gleeble-3500热模拟试验机在变形温度为900~1200℃,应变速率为0.01~5 s-1,总应变量为60%的变形条件下,进行了单向热压缩实验,获得铸态P91耐热合金钢的真实应力-应变曲线,对其进行分析发现热变形过程发生了动态再结晶,曲线共分为3种... 采用Gleeble-3500热模拟试验机在变形温度为900~1200℃,应变速率为0.01~5 s-1,总应变量为60%的变形条件下,进行了单向热压缩实验,获得铸态P91耐热合金钢的真实应力-应变曲线,对其进行分析发现热变形过程发生了动态再结晶,曲线共分为3种类型：加工硬化型、动态回复型和动态再结晶型。对热变形后的试样进行微观组织研究,分析变形温度和应变速率对动态再结晶组织演变的影响。以Avrami方程为基础,采用应力应变和平均晶粒尺寸等数据,通过线性回归的分析方法,分别建立了动态再结晶动力学模型、运动学模型和晶粒尺寸模型,得到了铸态P91耐热合金钢完整的动态再结晶模型。 展开更多

关键词 铸态P91耐热合金钢 真实应力-应变曲线 微观组织 动态再结晶模型

原文传递

Ti55531钛合金本构方程及动态再结晶模型建立 被引量：8

7

作者 郑宝星 邓小虎 武川 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第9期161-169,共9页

根据Ti55531钛合金在变形温度730~900℃、应变速率0.001~10 s^(-1)条件下的等温压缩实验数据,采用线性回归方法对流变应力、应变速率和变形温度之间的关系进行拟合,建立了Ti55531钛合金Arrhenius型本构方程,得到了Ti55531钛合金的热变... 根据Ti55531钛合金在变形温度730~900℃、应变速率0.001~10 s^(-1)条件下的等温压缩实验数据,采用线性回归方法对流变应力、应变速率和变形温度之间的关系进行拟合,建立了Ti55531钛合金Arrhenius型本构方程,得到了Ti55531钛合金的热变形激活能为288849.2 J·mol^(-1)。将通过本构方程得到的峰值应力计算值与实验值进行对比和计算,得出峰值应力计算值与实验值的平均相对误差为7.44%,平均相对误差较小,所建立的本构方程能够较好地反映Ti55531钛合金的热变形行为特征。通过进一步对压缩实验数据进行回归分析,得到了Ti55531钛合金动态再结晶过程的临界应变模型、体积分数模型和晶粒尺寸模型。为了验证动态再结晶模型,采用有限元方法对热压缩实验过程进行了模拟,模拟结果和实验结果吻合较好。 展开更多

关键词 Ti55531钛合金 热变形 本构方程 动态再结晶模型

在线阅读 下载PDF 职称材料

Incoloy825高温合金热变形行为及动态再结晶模型 被引量：5

8

作者 郑跃武 李玉贵 +2 位作者 武佳奇 杨硕 刘晓彪 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第1期168-175,共8页

采用Gleeble-3800热模拟试验机,对Incoloy825高温合金在应变为0.92、温度为950~1150℃和应变速率为0.001~1 s^(-1)条件下进行单道次压缩试验。依据真应力-真应变曲线建立了动态再结晶临界方程和动态再结晶动力学模型。结果表明,Incoloy... 采用Gleeble-3800热模拟试验机,对Incoloy825高温合金在应变为0.92、温度为950~1150℃和应变速率为0.001~1 s^(-1)条件下进行单道次压缩试验。依据真应力-真应变曲线建立了动态再结晶临界方程和动态再结晶动力学模型。结果表明,Incoloy825高温合金热变形对温度和应变速率较为敏感,真应力-真应变曲线整体满足硬化-软化-稳态的流变过程,动态再结晶是Incoloy 825高温合金材料的主要软化机制。在热变形过程中,动态再结晶临界应变随变形温度的升高和应变速率的降低呈减小趋势。对动态再结晶动力学模型进行分析发现,动态再结晶百分含量随变形温度的升高和应变速率的降低而增大,表明高变形温度和低应变速率对动态再结晶具有促进作用。 展开更多

关键词 Incoloy825高温合金 热变形行为 动态再结晶模型

在线阅读 下载PDF 职称材料

高强合金钢50SiMnVB动态再结晶模型研究 被引量：2

9

作者 王凌浩 辛选荣 +1 位作者 许丁 莫玉梅 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2021年第2期218-225,共8页

通过热模拟压缩试验研究了50SiMnVB合金钢在应变速率为0.01~10 s^(-1)、温度为800~1000℃条件下的高温热变形行为。利用金相显微镜观察了合金压缩变形后的显微组织,结果表明:50SiMnVB合金钢在高温热变形过程中发生了典型的动态回复和动... 通过热模拟压缩试验研究了50SiMnVB合金钢在应变速率为0.01~10 s^(-1)、温度为800~1000℃条件下的高温热变形行为。利用金相显微镜观察了合金压缩变形后的显微组织,结果表明:50SiMnVB合金钢在高温热变形过程中发生了典型的动态回复和动态再结晶行为,其中,动态再结晶以连续再结晶的形式进行,且应变速率越小、温度越高,越容易发生动态再结晶。根据试验结果,基于应变硬化率θ与流动应力σ之间的关系,确定了50SiMnVB合金钢高温热变形动态再结晶的临界应变;采用线性回归拟合建立了包括临界应变方程、峰值应变方程以及体积分数方程的50SiMnVB合金钢的高温变形动态再结晶模型,经对比分析发现,该模型能较好地预测合金钢高温热变形动态再结晶的体积分数;建立了50SiMnVB合金钢高温热变形动态再结晶晶粒尺寸模型。 展开更多

关键词 热模拟压缩试验 50SiMnVB合金钢 高温热变形 金相组织 动态再结晶模型

原文传递

18MnD5钢动态再结晶模型研究 被引量：5

10

作者 门正兴 李其 +2 位作者 阳鹤 房鑫 赵刚 《大型铸锻件》 2013年第2期4-6,共3页

利用TMTS热物理模拟机对18MnD5钢试样进行等温恒应变速率热压缩实验,获得材料流变应力和微观组织演变规律。通过分析Zener-Hollomon参数与峰值应变、稳态应变、发生50%动态再结晶时的应变及动态再结晶晶粒尺寸之间的关系,对实验结果进... 利用TMTS热物理模拟机对18MnD5钢试样进行等温恒应变速率热压缩实验,获得材料流变应力和微观组织演变规律。通过分析Zener-Hollomon参数与峰值应变、稳态应变、发生50%动态再结晶时的应变及动态再结晶晶粒尺寸之间的关系,对实验结果进行修正,排除误差较大的实验数据。采用修正后的数据建立高精度的18MnD5钢动态再结晶模型,并利用Deform软件对18MnD5钢进行微观组织演变的模拟分析。 展开更多

关键词 18MnD5钢 ZENER-HOLLOMON参数 动态再结晶模型 有限元分析

在线阅读 下载PDF 职称材料

690合金高温变形行为与动态再结晶模型 被引量：24

11

作者 杨亮 董建新 张麦仓 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2012年第4期727-732,共6页

利用物理模拟实验方法对690合金进行恒温恒速压缩实验,变形温度范围为1050～1250℃,应变速率分别为0.1,1、5,10s-1,获得了合金的流变应力数据,并对合金变形后的组织特征进行了分析。建立了690合金高温热变形的本构方程和动态再结晶模型... 利用物理模拟实验方法对690合金进行恒温恒速压缩实验,变形温度范围为1050～1250℃,应变速率分别为0.1,1、5,10s-1,获得了合金的流变应力数据,并对合金变形后的组织特征进行了分析。建立了690合金高温热变形的本构方程和动态再结晶模型。结果表明:690合金高温变形时的流变行为可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数来描述,所建立流变应力本构模型的预测值与实验值吻合较好,建立了690合金的动态再结晶模型,为热挤压过程中的组织控制提供理论依据。 展开更多

关键词 690合金 高温变形 本构关系 动态再结晶模型

原文传递

新型优质GH738合金热变形过程动态再结晶模型的建立 被引量：5

12

作者 郭晶 牛文龙 +1 位作者 马思文 张麦仓 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第10期59-67,共9页

采用MTS810-25T低周疲劳试验机对新型优质GH738合金进行热压缩试验,分析该合金在不同初始晶粒尺寸(42~340μm)、变形温度(1020~1100℃)、应变速率(0.01~1 s^(-1))和应变量(0.15~0.70)条件下的动态再结晶(Dynamic recrystallization,DRX... 采用MTS810-25T低周疲劳试验机对新型优质GH738合金进行热压缩试验,分析该合金在不同初始晶粒尺寸(42~340μm)、变形温度(1020~1100℃)、应变速率(0.01~1 s^(-1))和应变量(0.15~0.70)条件下的动态再结晶(Dynamic recrystallization,DRX)组织演化规律,并利用Avrami方程构建了该合金的动态再结晶模型,进而结合DEFORM软件及热压缩试验进行验证。结果表明,随着初始晶粒尺寸的减小,应变速率的降低,变形温度升高,应变量增加,动态再结晶的体积分数增加;有限元结果及验证试验均表明,建立的新型优质GH738合金的动态再结晶临界应变模型、体积分数模型以及晶粒尺寸模型,具有良好的预测精度。 展开更多

关键词 新型优质GH738合金 热变形 组织演化 动态再结晶模型

原文传递

Cu-Ni-Si-Ag合金动态再结晶数学模型 被引量：8

13

作者 张毅 刘平 +4 位作者 田保红 张轼 陈小红 贾淑果 刘勇 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2010年第9期787-790,共4页

利用Gleeble-1500D热模拟试验机,采用高温等温压缩试验,对Cu-2.0Ni-0.5Si-0.15Ag合金在应变速率为0.01～5.00s-1、变形温度为600～800℃、最大变形量为80%条件下的动态再结晶行为以及组织转变进行了研究。根据σ-ε曲线确定了不同变形... 利用Gleeble-1500D热模拟试验机,采用高温等温压缩试验,对Cu-2.0Ni-0.5Si-0.15Ag合金在应变速率为0.01～5.00s-1、变形温度为600～800℃、最大变形量为80%条件下的动态再结晶行为以及组织转变进行了研究。根据σ-ε曲线确定了不同变形条件下该合金的动态再结晶体积分数,并利用该体积分数建立了合金的动态再结晶动力学数学模型。该合金动态再结晶的显微组织受变形速率的影响,动态再结晶晶粒尺寸D与Z参数满足如下关系:Ddyn=0.59×103Z-0.08。 展开更多

关键词 Cu-2.0Ni-0.5Si-0.15Ag合金 动态再结晶体积分数 动态再结晶动力学模型 动态再结晶晶粒尺寸模型

在线阅读 下载PDF 职称材料

超高强DP980钢的动态再结晶模型 被引量：8

14

作者 张楚博 米振莉 +1 位作者 毛小玲 徐梅 《轧钢》 2018年第1期17-22,共6页

采用Gleeble-3500热模拟试验机对超高强DP980钢进行热压缩试验,研究其在变形温度为900~1 200℃、应变速率为0.05~30s^（-1）条件下的动态再结晶行为,分析了变形温度和应变速率对真应力-真应变曲线的影响。结果表明：超高强DP980钢在变... 采用Gleeble-3500热模拟试验机对超高强DP980钢进行热压缩试验,研究其在变形温度为900~1 200℃、应变速率为0.05~30s^（-1）条件下的动态再结晶行为,分析了变形温度和应变速率对真应力-真应变曲线的影响。结果表明：超高强DP980钢在变形过程中,存在动态再结晶和动态回复两种软化机制,且随着温度的升高和应变速率的降低,临界应变越小,动态再结晶越容易发生;同时,得到了发生动态再结晶时的形变激活能,建立了峰值应变模型、动态再结晶临界应力模型和动态再结晶动力学模型。 展开更多

关键词 超高强DP980钢 动态再结晶模型 真应力—真应变曲线 热模拟试验机

原文传递

基于Al-Cu-Li合金流变行为的动态再结晶动力学与形核机制 被引量：11

15

作者 杨胜利 沈健 +3 位作者 闫晓东 李锡武 孙宝庆 毛柏平 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第2期365-374,共10页

对Al-Cu-Li合金进行温度300~500℃、应变速率0.001~10s^(-1)的等温热压缩,分析合金的流变行为:结合TEM和EBSD研究合金热变形过程中的组织演变。结果表明:合金流变曲线分为3个阶段:加工硬化阶段、过渡阶段和稳态变形阶段;变形温度越高,... 对Al-Cu-Li合金进行温度300~500℃、应变速率0.001~10s^(-1)的等温热压缩,分析合金的流变行为:结合TEM和EBSD研究合金热变形过程中的组织演变。结果表明:合金流变曲线分为3个阶段:加工硬化阶段、过渡阶段和稳态变形阶段;变形温度越高,流变应力达到动态平衡所需应变量越小。基于应变硬化率(θ)与流变应力(σ)之间的关系,确定动态再结晶的临界应变(ε_c);不同热变形条件下的临界应变(ε_c)与峰值应变(ε_p)之比为0.30342~0.92828;临界应力(σ_c)与峰值应变(σ_p)之比为0.88492~0.99782。引入最大软化率应变(ε~*)和中间变量Z/A,建立ε_c和ε~*与Z/A的关系表达式。构建Al-Cu-Li合金动态再结晶动力学模型,模型表明,温度越高或应变速率越低,越有利于促进动态再结晶分数的增加;显微组织分析结果与模型预测规律一致。Al-Cu-Li合金动态再结晶形核机制主要为晶界突出形核机制、亚晶合并长大机制以及粒子促进形核机制,随温度升高和应变速率的降低,晶内亚晶合并长大机制得到加强。 展开更多

关键词 AL-CU-LI合金 临界应变 动态再结晶模型 再结晶形核机制

在线阅读 下载PDF 职称材料

AZ80A镁合金动态再结晶研究 被引量：7

16

作者 杨永顺 杨明 郭俊卿 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第24期82-84,88,共4页

利用Gleeble-1500型热模拟机,在应变速率为0.01～1s-1、变形温度为593～653K的变形条件下,对AZ80A镁合金进行等温压缩试验。结果表明:在较高变形温度或者较低应变速率时,AZ80A镁合金更易发生动态再结晶;根据热模拟试验所得的流动应力曲... 利用Gleeble-1500型热模拟机,在应变速率为0.01～1s-1、变形温度为593～653K的变形条件下,对AZ80A镁合金进行等温压缩试验。结果表明:在较高变形温度或者较低应变速率时,AZ80A镁合金更易发生动态再结晶;根据热模拟试验所得的流动应力曲线确定了AZ80A镁合金的动态再结晶临界条件,并通过动力学分析并建立了该合金的动态再结晶模型,可为该合金组织模拟技术提供理论依据。 展开更多

关键词 AZ80A镁合金 动态再结晶 临界条件 动态再结晶模型

在线阅读 下载PDF 职称材料

6082铝合金热变形过程中的动态再结晶行为 被引量：14

17

作者 徐振宇 胡道春 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第6期1230-1237,共8页

借助电子背散射衍射(EBSD)和透射电子显微镜(TEM)研究6082铝合金在623~773 K和0.01~5 s^−1条件等温热压缩时的动态再结晶行为。结果表明:6082铝合金真应力−应变曲线虽无明显单峰值特征,但仍发生动态再结晶,并且动态再结晶程度与Z参数紧... 借助电子背散射衍射(EBSD)和透射电子显微镜(TEM)研究6082铝合金在623~773 K和0.01~5 s^−1条件等温热压缩时的动态再结晶行为。结果表明:6082铝合金真应力−应变曲线虽无明显单峰值特征,但仍发生动态再结晶,并且动态再结晶程度与Z参数紧密相关。在ln Z=24.9014(723 K,0.1 s^−1)热压缩时,动态再结晶体积分数最高,为38.6%。应用加工硬化率确定了动态再结晶初始临界应变,建立临界应变与Z参数之间的定量关系,得到动态再结晶临界应变方程。结合EBSD分析测试结果建立6082铝合金动态再结晶动力学模型。微观组织分析发现,原始晶粒内形成的亚晶结构随着变形的进行持续吸收位错,其取向差不断增大至大角度晶界,从而形成新的再结晶晶粒。在原始晶界附近通过亚晶界迁移引起亚晶粗化,使其小角度晶界形成大角度晶界的连续动态再结晶是其动态再结晶的主要机制。 展开更多

关键词 6082铝合金 动态再结晶模型 ZENER-HOLLOMON参数 连续动态再结晶

在线阅读 下载PDF 职称材料

Mg-8Al-1Zn-1Y镁合金动态再结晶临界条件及动力学模型的构建 被引量：3

18

作者 王健 李全安 +3 位作者 陈晓亚 梅婉婉 陈培军 谭劲峰 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第4期177-186,共10页

在300~400℃、0.003~1 s^(-1)变形条件下,采用Gleeble-1500型热模拟试验机对Mg-8Al-1Zn-1Y镁合金进行热压缩实验。依据加工硬化率曲线拐点特征构建了合金热变形过程中的动态再结晶临界应变模型,并根据临界条件构建了合金的动态再结晶动... 在300~400℃、0.003~1 s^(-1)变形条件下,采用Gleeble-1500型热模拟试验机对Mg-8Al-1Zn-1Y镁合金进行热压缩实验。依据加工硬化率曲线拐点特征构建了合金热变形过程中的动态再结晶临界应变模型,并根据临界条件构建了合金的动态再结晶动力学模型,并分析了不同变形条件对合金动态再结晶的影响。结果表明:变形温度和应变速率对Mg-8Al-1Zn-1Y镁合金的热变形行为有显著的影响,其流变曲线表现出典型的动态再结晶特征,并且提高变形温度和降低应变速率都将促进动态再结晶的发生;在本实验条件下,Mg-8Al-1Zn-1Y镁合金的加工硬化率曲线均具有拐点特征,得到了合金在变形温度为300~400℃及应变速率为0.003~1 s^(-1)条件下所对应的临界应变ε_(c)和峰值应变ε_(p),并获得了合金临界应变模型和动态再结晶动力学模型,合金显微组织特征验证了所获得的临界应变模型和动态再结晶模型的准确性。 展开更多

关键词 Mg-8Al-1Zn-1Y合金 热压缩 动态再结晶动力学模型 临界应变

在线阅读 下载PDF 职称材料

CSP轧制DC04深冲钢时的动态再结晶研究 被引量：2

19

作者 张勇福 魏远征 +4 位作者 李书黎 谭佳梅 杨晶晶 宋述鹏 吴润 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第24期43-45,49,共4页

利用Gleeble-1500热模拟试验机对DC04系列深冲钢进行了单道次压缩试验,得到该钢种连铸坯在进行CSP轧制时高温变形过程中的真应力-应变曲线,通过回归分析得到其动态再结晶数学模型为:Z=ε觶exp(194.021RT);动态再结晶的判定条件分别为Z=8... 利用Gleeble-1500热模拟试验机对DC04系列深冲钢进行了单道次压缩试验,得到该钢种连铸坯在进行CSP轧制时高温变形过程中的真应力-应变曲线,通过回归分析得到其动态再结晶数学模型为:Z=ε觶exp(194.021RT);动态再结晶的判定条件分别为Z=8.817×107exp(15.736εc)、Z=8.009×107exp(9.928εs)。在此基础上建立动态再结晶的三维模型图,利用该模型图可有效避免轧制时产生的混晶现象。 展开更多

关键词 CSP DC04深冲钢 动态再结晶模型 混晶现象

在线阅读 下载PDF 职称材料

基于平面应变热模拟的3Cr2Mo钢板材动态再结晶动力学分析 被引量：2

20

作者 杨磊 何宜柱 《安徽工业大学学报（自然科学版）》 CAS 2019年第1期13-18,共6页

采用平面应变法研究3Cr2Mo钢板材动态再结晶过程。在Gleeble-3500模拟试验机上进行平面应变热模拟试验,应变速率为0.1~50s^-1,热变形温度为950~1100℃。用平滑处理后的流变应力数据分析热变形过程中动态再结晶的演化过程,结合平面应变... 采用平面应变法研究3Cr2Mo钢板材动态再结晶过程。在Gleeble-3500模拟试验机上进行平面应变热模拟试验,应变速率为0.1~50s^-1,热变形温度为950~1100℃。用平滑处理后的流变应力数据分析热变形过程中动态再结晶的演化过程,结合平面应变实验数据回归推导得到动态再结晶的激活能为309.05kJ/mol。引入Zener-Hollomon参数,基于流变应力曲线,分析峰值应变的模拟方程。根据不同应变速率和温度下的流变应力结果,研究3Cr2Mo钢的动态再结晶转化过程,用Avrami方程建立动态再结晶动力学方程。通过动态再结晶转化体积分数实验数据和模型计算值的对比,验证了构建的动态再结晶动力学方程可较好地预测平面应变过程中的动态再结晶过程。 展开更多

关键词 平面应变 流变应力 热变形 动态再结晶模型

在线阅读 下载PDF 职称材料