基于不完全退火的正态云禁忌搜索算法及应用

1

作者 陆彦宏 杨锋 +2 位作者 赵子晨 王晶 李娇赛 《微电子学与计算机》 2024年第10期1-12,共12页

针对RC电路参数优化应用时的局限性,提出一种基于不完全退火的正态云禁忌搜索算法。该算法对原始禁忌搜索算法在寻优过程中出现的对寻优起点过度依赖、早熟、灵敏度不一致等问题进行了改进,首先通过引入改进的不完全模拟退火Metropolis... 针对RC电路参数优化应用时的局限性,提出一种基于不完全退火的正态云禁忌搜索算法。该算法对原始禁忌搜索算法在寻优过程中出现的对寻优起点过度依赖、早熟、灵敏度不一致等问题进行了改进,首先通过引入改进的不完全模拟退火Metropolis准则作为算子,使得原始禁忌搜索不再依赖初始可行解,具备了一定逃离局部最优解能力;然后采用正态云模型,提出了一种自适应禁忌表记忆策略及遗忘机制,使得禁忌搜索算法具备更强随机性与模糊性,进一步增强其全局搜索性能;最后针对灵敏度不一致问题,提出串行多维多灵敏度混合编、解码策略,实现在同一算法框架下对不同寻优对象定义不同搜索范围,使得低灵敏度解受忽略程度大大降低。采用8个基准函数及TSP-Oliver30标准测试算例进行性能评估,并与其他6种同类型算法对比,证明该算法对原始禁忌搜索算法优化效果良好。将该算法应用于SiMOSFET加速器磁铁开关电源参数优化后,经仿真与实验,结果表明:所提改进算法能够对工程应用进行实际优化,具备优越性与可行性。 展开更多

关键词 改进禁忌搜索 不完全退火 正态云模型 自适应禁忌表 METROPOLIS准则 磁铁电源RC电路参数优化

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完全退火改善20#钢的组织应用实例

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作者 李宁 杨洋 +2 位作者 郑朋 刘颖 金艳阳 《中国科技期刊数据库 工业A》 2016年第4期1-1,共1页

论述完全退火热处理工艺的工艺方法,并采用完全退火工艺对20#钢进行热处理,对其组织结构进行了分析,讨论了完全退火工艺的必要性和可行性。

关键词 完全退火 组织

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冷轧变形量及完全退火对汽车用5182板材组织和性能的影响 被引量：4

3

作者 孟凡林 曹零勇 +2 位作者 王宇 孙学明 郭富安 《有色金属加工》 CAS 2015年第5期28-32,共5页

采用光学金相显微镜、万能力学试验机等测试分析手段,研究了冷轧变形量及完全退火对汽车用5182板材完全退火态(O态)组织和性能的影响。结果表明,退火时间2 h、退火温度300℃时板材再结晶不完全,360℃时发生晶粒二次长大,当退火温度330℃... 采用光学金相显微镜、万能力学试验机等测试分析手段,研究了冷轧变形量及完全退火对汽车用5182板材完全退火态(O态)组织和性能的影响。结果表明,退火时间2 h、退火温度300℃时板材再结晶不完全,360℃时发生晶粒二次长大,当退火温度330℃时,板材再结晶完全,晶粒呈多边形等轴状,大小均一,板材断后伸长率高,性能各向均匀,成形性能高;冷轧变形量为10%和25%时,O态板材晶粒粗大,拉伸后易形成橘皮缺陷,为65%时,晶粒细小,易形成明显吕德斯带应变缺陷,当变形量为45%时,O态板材晶粒大小为27μm,拉伸后无明显吕德斯带应变缺陷。冷轧变形为45%,330℃/2h完全退火后板材具有高的成形性能和表面应变质量的综合性能。 展开更多

关键词 冷轧变形量 完全退火 显微组织 成形性能 吕德斯带

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不完全退火工艺对冷轧Q235B带钢性能及成品质量的影响 被引量：2

4

作者 王松 杨海江 +2 位作者 张志远 杨宁 冯康杰 《热处理》 CAS 2023年第1期29-32,共4页

对Si脱氧和Al脱氧的热轧Q235B带钢分别进行了压下率为26%和44%的冷轧。随后对两种冷轧带钢进行了温度为640℃、620℃、570℃和540℃(对于前者)和603℃、620℃、596℃和586℃(对于后者)保温时间不同的退火。检测了带钢的力学性能、显微... 对Si脱氧和Al脱氧的热轧Q235B带钢分别进行了压下率为26%和44%的冷轧。随后对两种冷轧带钢进行了温度为640℃、620℃、570℃和540℃(对于前者)和603℃、620℃、596℃和586℃(对于后者)保温时间不同的退火。检测了带钢的力学性能、显微组织和成形性能。结果表明:带钢的显微组织为铁素体和珠光体;镀锌产品力学性能均符合要求。两种带钢的最合适的不完全退火工艺为约600℃保温1.97 min。 展开更多

关键词 Q235B带钢 不完全退火 成形性能

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过共析钢锻轧钢材的不完全退火

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《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第3期67-67,共1页

主要用于工具钢、轴承钢及冷作模具钢等，以得到球状珠光体及球状碳化物组织，降低硬度，改善切削加工性能。上述钢材不完全退火时的加热速度大多≥100℃／h，对于含合金元素较多的钢可采用稍慢的加热速度。

关键词 完全退火 钢材 过共析钢 球状碳化物 锻轧 切削加工性能 加热速度 冷作模具钢

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过共析钢（及莱氏体钢）钢锭的不完全退火

6

《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第3期67-67,共1页

过共析钢不完全退火的目的之一是减少溶入奥氏体中的碳化物数量，以降低奥氏体的稳定性，提高退火冷却速度，缩短冷却时间。此外，不完全退火还可以消除铸造应力，改善铸态组织，降低表面硬度以改善切削加工性，使钢锭便于存放和表面清... 过共析钢不完全退火的目的之一是减少溶入奥氏体中的碳化物数量，以降低奥氏体的稳定性，提高退火冷却速度，缩短冷却时间。此外，不完全退火还可以消除铸造应力，改善铸态组织，降低表面硬度以改善切削加工性，使钢锭便于存放和表面清理。常用过共析钢（包括莱氏体钢）钢锭的不完全退火温度如下表所示。 展开更多

关键词 完全退火 过共析钢 莱氏体钢 钢锭 切削加工性 冷却速度 冷却时间 铸造应力

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普通冷轧取向硅钢中间完全脱碳退火工艺的确定 被引量：7

7

作者 陈友根 樊立峰 +3 位作者 张晨 项利 唐广波 仇圣桃 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2013年第11期73-76,81,共5页

为了确定普通冷轧取向硅钢最优的中间完全脱碳退火工艺,在其一次冷轧后进行5种不同工艺的脱碳退火处理,借助扫描电镜及电子背散射衍射技术研究了不同工艺脱碳退火后的组织、织构和脱碳效果。结果表明:经5种工艺脱碳退火处理后,初次再结... 为了确定普通冷轧取向硅钢最优的中间完全脱碳退火工艺,在其一次冷轧后进行5种不同工艺的脱碳退火处理,借助扫描电镜及电子背散射衍射技术研究了不同工艺脱碳退火后的组织、织构和脱碳效果。结果表明:经5种工艺脱碳退火处理后,初次再结晶的平均晶粒尺寸均约为19μm,且不随退火温度和时间的变化而变化;经840℃×10min工艺退火后的晶粒最均匀,高斯织构位向更准确,高斯织构面积分数最多,为3.1%,可将碳脱至0.003 5%。 展开更多

关键词 普通冷轧取向硅钢 高斯织构 中间完全脱碳退火 晶粒尺寸

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1Cr12Ni3Mo2VN退火工艺研究 被引量：3

8

作者 李伟 《特钢技术》 CAS 2011年第1期19-23,共5页

通过1Cr12Ni3Mo2VN(KT5312AS6)钢不同的退火工艺、退火温度及时间、二次退火及退火冷却方式对硬度的影响实验研究,得出本钢种最佳退火工艺。经实验证明,采用不完全退火及二次退火方式,能够满足标准对交货硬度的要求。

关键词 1Cr12Ni3Mo2VN 不完全退火 二次退火 交货硬度

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提高低碳钢磁性能的球化退火工艺试验 被引量：1

9

作者 章建军 庄晓伟 汤晓峰 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第4期182-185,共4页

为提高低碳钢磁性能,对其进行了不同方式的退火处理。结果表明,用700℃球化退火代替920℃常规完全退火,获得了与常规退火工艺相同的磁性能,而工艺时长只有常规退火的一半。观察球化退火显微组织发现,渗碳体形貌的改变对磁性能有很大影响... 为提高低碳钢磁性能,对其进行了不同方式的退火处理。结果表明,用700℃球化退火代替920℃常规完全退火,获得了与常规退火工艺相同的磁性能,而工艺时长只有常规退火的一半。观察球化退火显微组织发现,渗碳体形貌的改变对磁性能有很大影响,片状的渗碳体在球化退火中发生了断裂和球化,对磁路的阻碍作用下降从而提高了低碳钢的磁性能,其中三次渗碳体球化的影响可能比共析渗碳体更大。 展开更多

关键词 低碳钢 磁性能 完全退火 球化退火 渗碳体

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二阶连续退火新工艺研究及实践 被引量：1

10

作者 郭元蓉 邹友富 +3 位作者 刘波 张凯之 杨显华 刘昊 《钢管》 CAS 2015年第5期13-16,共4页

介绍了利用步进式连续淬火炉-回火炉设备,通过控制加热制度和冷却速度,实现完全退火处理目的的二阶连续退火新工艺。采用该工艺批量退火处理的1Cr5Mo(12Cr5Mo I)、T9(12Cr9Mo I)等合金钢管材,其各项指标满足标准及使用要求。生产实践表... 介绍了利用步进式连续淬火炉-回火炉设备,通过控制加热制度和冷却速度,实现完全退火处理目的的二阶连续退火新工艺。采用该工艺批量退火处理的1Cr5Mo(12Cr5Mo I)、T9(12Cr9Mo I)等合金钢管材,其各项指标满足标准及使用要求。生产实践表明:二阶连续退火工艺技术能大幅度提高合金钢、高合金钢的退火热处理效率,节约能耗和时间,有利于企业降本增效,具有推广应用价值。 展开更多

关键词 无缝钢管 合金钢 二阶连续退火 步进式连续淬火炉-回火炉 完全退火 1CR5MO

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42CrMo钢退火工艺的优化研究 被引量：3

11

作者 肖洋 王刚 《金属世界》 2016年第3期32-34,共3页

42CrMo是特殊钢的常规品种,在实际生产过程中普遍存在退火后硬度较高超出标准要求的现象。通过对热轧以及退火后显微组织的观察,找出了钢中含有大量贝氏体组织是造成硬度偏高的主要原因。现有的退火工艺不能有效减少贝氏体组织,达到软... 42CrMo是特殊钢的常规品种,在实际生产过程中普遍存在退火后硬度较高超出标准要求的现象。通过对热轧以及退火后显微组织的观察,找出了钢中含有大量贝氏体组织是造成硬度偏高的主要原因。现有的退火工艺不能有效减少贝氏体组织,达到软化的效果;通过工艺的优化调整,目前可满足国标规定的硬度要求,降低了生产成本,提高了生产效率。 展开更多

关键词 退火工艺 贝氏体组织 不完全退火 常规品种 国标规定 硬度要求 生产效率 显微组织 碳化物分布 粒状贝氏体

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冷镦线材的退火工艺 被引量：6

12

作者 张先鸣 《金属制品》 2012年第5期43-45,共3页

介绍紧固件用冷镦线材的退火工艺。退火工艺控制要点:(1)完全退火需加热至Ac3以上28℃,碳素钢选用Ac3以上30～50℃,合金结构钢选用Ac3以上50～80℃。(2)球化退火将中碳钢、低合金钢加热到Ac1以上20～40℃或Ac1以下13～26℃,保温后缓冷至... 介绍紧固件用冷镦线材的退火工艺。退火工艺控制要点:(1)完全退火需加热至Ac3以上28℃,碳素钢选用Ac3以上30～50℃,合金结构钢选用Ac3以上50～80℃。(2)球化退火将中碳钢、低合金钢加热到Ac1以上20～40℃或Ac1以下13～26℃,保温后缓冷至550℃以下、空冷或在Ar1以下长时间等温后冷却。(3)中间退火。再结晶退火是将钢材加热至Ac1以下约13℃,碳素钢一般为650～700℃;去应力退火一般将钢材以100～150℃/h的速度升温至500～650℃,保温2～4 h,随炉缓冷至200～300℃出炉。球化退火工艺节能、环保、生产周期短,是未来紧固件生产和研究的主要方向。 展开更多

关键词 冷镦线材 紧固件 退火工艺 完全退火 球化退火 中间退火

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65Mn钢丝冷拔中间球化退火工艺的改进 被引量：1

13

作者 杨东生 《黑龙江冶金》 1999年第4期27-28,共2页

65Mn钢φ6.5mm线材生产弹簧垫圈时采用传统的周期性球化退火工艺。由于加热时间长,经常发生表面严重脱碳,从而使垫圈质量达不到要求。经试验,我们用不完全退火工艺代替周期性球化退火工艺解决了这个问题。

关键词 退火工艺 不完全退火 球化退火 周期性 加热时间 弹簧垫圈 钢丝 球状珠光体 冷拔 脱碳

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辊底式连续退火炉投产 被引量：1

14

《有色设备》 2009年第6期54-54,共1页

关键词 连续退火炉 辊底式 投产 去应力退火 工艺水平 球化退火 软化退火 完全退火

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何谓等温退火?怎样制定等温退火工艺规范?

15

《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第1期90-90,共1页

等温退火是完全退火和不完全退火的一种发展。完全退火多用于亚共析钢,其工艺特点是将钢加热至Ac3以上30-50℃,使之完全奥氏体化,然后随炉缓慢冷却,获得接近平衡的组织。

关键词 等温退火工艺 完全退火 亚共析钢 工艺特点 奥氏体化 Ac3

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中碳低合金结构钢强磁场快速完全退

16

《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第16期41-41,共1页

本发明涉及中碳低合金结构钢强磁场快速完全退火工艺方法．首先将所选材料加热到热处理温度后，开始施加强度为10-14特斯拉的恒磁场，该磁场是由环状超导强磁体产生：在该磁场下保温、冷却，冷却速度为40℃／min～50℃／min，当冷却至65... 本发明涉及中碳低合金结构钢强磁场快速完全退火工艺方法．首先将所选材料加热到热处理温度后，开始施加强度为10-14特斯拉的恒磁场，该磁场是由环状超导强磁体产生：在该磁场下保温、冷却，冷却速度为40℃／min～50℃／min，当冷却至650℃～550℃时降磁场．磁场为零时出炉空冷：本发明冷却速度是传统方法的40～60倍．极大地缩短了占炉时间．提高了生产率；经处理后的材料组织明显细化．其组织为均匀随机分布的铁素体和珠光体的混合物．铁素体平均晶粒尺寸〈15μm．结构钢硬度在最佳切削范围内：另外还可以避免热轧原料完全退火后出现的带状组织．改善材料的切削加工工艺性能。 展开更多

关键词 低合金结构钢 强磁场 中碳 冷却速度 平均晶粒尺寸 材料组织 完全退火 带状组织 热处理温度 工艺方法

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电渣锭去应力退火试验

17

作者 于秋敏 《机械工程师》 2010年第6期148-148,共1页

针对高速钢钢锭原完全退火工艺存在的不足,改为去应力退火工艺,收到了良好的效果。

关键词 钢锭 工艺 完全退火 去应力退火

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马氏体类型钢初轧坯退火工艺的改进

18

作者 顾新根 陆季宗 等 《五钢科技》 2002年第1期29-32,共4页

本文通过对H13等四种钢坯退火，精炼转场后两个别钢坯出现表面裂纹产生原因的调查、分析，认为是由于台车炉温度偏差大，以及采用低温退火的结果，改用不完全退火后，消除了钢坯表面裂纹产生，稳定了退火钢坯质量。

关键词 马氏体类型钢 初轧坯 低温退火 不完全退火

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深层渗碳对H13钢显微组织和硬度的影响 被引量：4

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作者 邓德伟 刘海英 +5 位作者 张林 孙奇 杨树华 宋茂付 郑海彤 张敏 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第3期186-192,共7页

采用OM、TEM和XRD对深层渗碳处理后H13钢的显微组织进行观测,研究了深层渗碳对H13钢显微组织和硬度的影响。结果表明:渗碳后完全退火试样与渗碳后球化退火试样的渗碳层厚度均在3 mm以上,组织细密均匀,硬度提高30%~60%;渗碳后球化退火试... 采用OM、TEM和XRD对深层渗碳处理后H13钢的显微组织进行观测,研究了深层渗碳对H13钢显微组织和硬度的影响。结果表明:渗碳后完全退火试样与渗碳后球化退火试样的渗碳层厚度均在3 mm以上,组织细密均匀,硬度提高30%~60%;渗碳后球化退火试样的晶粒更细小,基体上碳化物弥散分布并存在较多的亚结构,且表面硬度稍高于渗碳后完全退火试样。最佳深层渗碳处理工艺为1000℃下固体渗碳4 h,接着进行球化退火(840℃保温4 h,炉冷到740℃再保温4 h,炉冷到500℃后空冷到室温),然后进行1030℃淬火10 min,最后进行560℃回火2次,每次2 h。 展开更多

关键词 H13钢 深层渗碳 球化退火 完全退火 碳化物

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时效处理NiTi合金的相变研究 被引量：3

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作者 宫长伟 王轶农 杨大智 《电子显微学报》 CAS CSCD 2005年第4期302-303,共2页

关键词 相变研究 时效处理 NITI合金 NI-TI形状记忆合金 马氏体相变 形状记忆效应 CSCL 第三组元 完全退火

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