保水堰局部水头损失系数的数值模拟 被引量：7

1

作者 杨敏 艾海峰 陈为博 《水利水电技术》 CSCD 北大核心 2005年第7期46-48,共3页

保水堰是分段低压输水管道中一种新型的衔接水工建筑物。文中采用VOF方法与标准k-ε紊流模型相耦合,对保水堰的流场进行了数值模拟,计算出了保水堰的局部水头损失系数。为南水北调工程天津干线的设计提供了依据。

关键词 保水堰 局部水头损失系数 VOF方法 Κ-Ε紊流模型 数值模拟

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闸孔出流局部水头损失系数研究 被引量：6

2

作者 杨玲霞 武秋娟 +1 位作者 范如琴 梁艳洁 《人民黄河》 CAS 北大核心 2009年第12期85-86,共2页

为了填补现有水力计算手册中关于确定闸孔出流局部水头损失系数的空白,在当前闸孔出流水力计算理论与实践的基础上,根据能量方程导出了平板闸门闸孔出流局部水头损失系数ζ的定量计算公式。即ζ=0.610 3（e/H）^3-0.290 8（e/H）^2＋0.1... 为了填补现有水力计算手册中关于确定闸孔出流局部水头损失系数的空白,在当前闸孔出流水力计算理论与实践的基础上,根据能量方程导出了平板闸门闸孔出流局部水头损失系数ζ的定量计算公式。即ζ=0.610 3（e/H）^3-0.290 8（e/H）^2＋0.117 5e/H＋0.040 6,ζ随闸孔相对开度e/H的增大而增大,其变化范围为0.04-0.16。 展开更多

关键词 闸孔出流 局部水头损失系数 计算公式

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大口径玻璃钢管承插式接头局部水头损失系数探究 被引量：4

3

作者 常胜 牧振伟 万连宾 《水利与建筑工程学报》 2016年第4期89-92,101,共5页

针对大口径玻璃钢管承插式接头局部水头损失系数取值问题,以新疆小洼槽倒虹吸工程为例,结合工程实际选取合理的观测段,并依据多年实测资料,采用伯努利方程原理,初步确定倒虹吸管承插式接头局部水头损失系数。在此基础上,将倒虹吸全段水... 针对大口径玻璃钢管承插式接头局部水头损失系数取值问题,以新疆小洼槽倒虹吸工程为例,结合工程实际选取合理的观测段,并依据多年实测资料,采用伯努利方程原理,初步确定倒虹吸管承插式接头局部水头损失系数。在此基础上,将倒虹吸全段水头损失（包含承插口接头局部水头损失）水力计算结果与上下游水位实测数据进行对比分析,验证该系数取值范围的准确性。最终建议大口径玻璃钢管承插式接头局部水头损失系数ζ取值范围为0.0035～0.005。 展开更多

关键词 大口径管道 玻璃钢管 承插式接头 局部水头损失系数 水头损失

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圆管突然扩大与突然缩小的局部水头损失系数的研究 被引量：12

4

作者 张沁 《科学技术与工程》 北大核心 2014年第28期159-162,共4页

采用RNG k-ε紊流模型,对Re>4 400时圆管中突然扩大和突然缩小的局部水头损失进行数值模拟;并与实验值进行比较。结果表明:模拟得到的测压管水头差与实测值吻合较好,局部水头损失系数的相对误差较经验值的相对误差小;圆管突扩与突缩... 采用RNG k-ε紊流模型,对Re>4 400时圆管中突然扩大和突然缩小的局部水头损失进行数值模拟;并与实验值进行比较。结果表明:模拟得到的测压管水头差与实测值吻合较好,局部水头损失系数的相对误差较经验值的相对误差小;圆管突扩与突缩的局部水头损失系数与雷诺数的对数呈良好的线性关系。随雷诺数的增大,局部水头损失和突扩局部水头损失系数逐渐增大;而突缩局部水头损失系数呈减小的趋势。对工程实践中水利工程的设计有重要的指导意义。 展开更多

关键词 圆管突然扩大 圆管突然缩小 局部水头损失系数 雷诺数 数值模拟

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基于CFD的管道流动局部水头损失系数的数值计算 被引量：4

5

作者 张俊婷 杜秀丽 徐磊 《太原科技大学学报》 2016年第4期328-331,共4页

本文利用FLUENT软件对几种常见模型管道在k-ε湍流情况下的流场、压力场进行了数值模拟,并根据数值模拟结果对突扩管的局部水头损失系数进行了修正。结果表明:对于突扩管在同一雷诺数下,随着管径比值(前程管径与后程管径之比D1/D2)的不... 本文利用FLUENT软件对几种常见模型管道在k-ε湍流情况下的流场、压力场进行了数值模拟,并根据数值模拟结果对突扩管的局部水头损失系数进行了修正。结果表明:对于突扩管在同一雷诺数下,随着管径比值(前程管径与后程管径之比D1/D2)的不断增大,局部水头损失及损失系数均减小;而随雷诺数的增大,突扩管流场中的局部水头损失系数逐渐增大。 展开更多

关键词 管道流 局部水头损失 局部水头损失系数 数值计算

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人工植被分布变化对坡面流阻力及局部水头损失系数的影响研究 被引量：1

6

作者 李海波 陈鑫 +2 位作者 张扬 张永禄 刘其世 《吉林水利》 2014年第9期9-12,共4页

基于室内坡面流实验,研究了人工植被分布变化对坡面流水动力学特性的影响。试验包括"细管整齐排列"、"细管1/2错开排列"、"细管1/4错开排列"、"粗管1/2错开排列"等植被分布方式。研究结果表明... 基于室内坡面流实验,研究了人工植被分布变化对坡面流水动力学特性的影响。试验包括"细管整齐排列"、"细管1/2错开排列"、"细管1/4错开排列"、"粗管1/2错开排列"等植被分布方式。研究结果表明植被分布变化对坡面流扰动程度的影响显著,从而使得不同植被分布方式下的坡面流达西阻力系数、局部水头损失系数差异性很大。而随流量增大达西阻力系数、局部水头损失系数都呈现先减小后增大的趋势。 展开更多

关键词 坡面流 植被分布 阻力系数 局部水头损失系数

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阀门局部水头损失系数计算机方法 被引量：2

7

作者 樊耀星 何军 +1 位作者 刘扬 朱圣苹 《黑龙江水专学报》 2008年第1期58-59,共2页

在一定的假设条件下,提出了阀门假设离散性计算模型,然后根据圆管突然扩大或缩小局部水头损失系数的处理方法,对阀门开启或关闭时水头损失系数作了初步分析,得到了计算阀门局部水头损失系数的简单计算公式。为便于计算机编程,对阀门开... 在一定的假设条件下,提出了阀门假设离散性计算模型,然后根据圆管突然扩大或缩小局部水头损失系数的处理方法,对阀门开启或关闭时水头损失系数作了初步分析,得到了计算阀门局部水头损失系数的简单计算公式。为便于计算机编程,对阀门开度随时间的变化关系方式进行了相应的处理。 展开更多

关键词 离散性计算模型 阀门 局部水头损失系数 计算机编程

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生态沟渠淹没刚性植被局部水头损失系数研究 被引量：2

8

作者 张昱 刘超 +1 位作者 吴文娟 黄嘉秋 《人民黄河》 CAS 北大核心 2019年第2期83-87,共5页

在生态沟渠的过流能力和断面尺寸设计中,断面阻水特性以及平均流速是非常重要的因素。以往的研究多基于力学平衡方程,但往往仅考虑了植被的阻水作用而忽略了沟渠边壁及底板的阻水作用。从能量方程角度,将植被引起的水头损失看作局部水... 在生态沟渠的过流能力和断面尺寸设计中,断面阻水特性以及平均流速是非常重要的因素。以往的研究多基于力学平衡方程,但往往仅考虑了植被的阻水作用而忽略了沟渠边壁及底板的阻水作用。从能量方程角度,将植被引起的水头损失看作局部水头损失,把边壁和底板引起的水头损失看作沿程水头损失,对含刚性植被矩形水槽试验资料进行多元回归分析,得到了刚性植被局部水头损失系数ε的经验公式和断面平均流速v的计算公式,经试验资料验证,并与通过植被阻力系数Cd推求的流速相关公式对比,得出本文提出的刚性植被局部水头损失系数经验公式和含刚性植被矩形生态沟渠断面平均流速计算公式计算的精确度较高,可为生态沟渠的设计提供参考。 展开更多

关键词 生态沟渠 淹没刚性植被 局部水头损失系数 平均流速

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长距离大口径输水管线摩阻系数及局部水头损失系数研究 被引量：15

9

作者 司徒菲 陈才高 +2 位作者 李金印 李永海 何伟军 《给水排水》 CSCD 北大核心 2011年第8期108-111,共4页

针对长距离、大口径PCCP输水管摩阻系数n值及局部水头损失系数ξ值经验数据较少的情况,根据对已经实际运行四年的珠海市平岗泵站咸期供水配套工程中的输水管(长21km,管径DN2 400)进行监测和数据分析,推算出较为合理的n值、ξ值和局部水... 针对长距离、大口径PCCP输水管摩阻系数n值及局部水头损失系数ξ值经验数据较少的情况,根据对已经实际运行四年的珠海市平岗泵站咸期供水配套工程中的输水管(长21km,管径DN2 400)进行监测和数据分析,推算出较为合理的n值、ξ值和局部水头损失比例,以供今后类似工程参考。 展开更多

关键词 长距离 大口径 PCCP输水管 摩阻系数 局部水头损失系数 局部水头损失比例

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R型水跃局部水头损失系数与跃后水深的计算 被引量：2

10

作者 傅铭焕 钱家欢 《长江科学院院报》 CSCD 北大核心 2020年第5期79-84,共6页

通过能量方程研究R型突扩水跃局部水头损失系数,完善水跃跃后水深计算的理论方法,为消力池跃后水深的计算提供新的思路。通过建立消力池出口扩散断面和跃后断面的能量方程,分析R型突扩水跃局部水头损失系数和水跃水深比的变化规律。结... 通过能量方程研究R型突扩水跃局部水头损失系数,完善水跃跃后水深计算的理论方法,为消力池跃后水深的计算提供新的思路。通过建立消力池出口扩散断面和跃后断面的能量方程,分析R型突扩水跃局部水头损失系数和水跃水深比的变化规律。结果发现:R型水跃相对局部水头损失系数是突然扩散断面弗劳德数和消力池突扩比的函数;相对局部水头损失系数既服从线性分布,又服从乘幂分布;水跃水深比是跃前断面弗劳德数和消力池突扩比的函数。提出了局部水头损失系数和水跃水深比的计算公式,并分别对其进行了验证。 展开更多

关键词 R型突扩水跃 能量方程 局部水头损失系数 跃后水深 突扩比 水跃水深比

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S型水跃局部水头损失系数与跃后水深计算方法 被引量：1

11

作者 傅铭焕 钱家欢 《水电能源科学》 北大核心 2020年第1期99-103,共5页

鉴于水跃跃后水深作为消力池体形设计的重要参数,通过建立水跃区跃前和跃后断面的能量方程,分析了突扩式消力池S型水跃局部水头损失系数和共轭水深比的变化规律。研究发现,S型水跃相对局部水头损失系数是跃前断面弗劳德数函数,并随着弗... 鉴于水跃跃后水深作为消力池体形设计的重要参数,通过建立水跃区跃前和跃后断面的能量方程,分析了突扩式消力池S型水跃局部水头损失系数和共轭水深比的变化规律。研究发现,S型水跃相对局部水头损失系数是跃前断面弗劳德数函数,并随着弗劳德数的增大而增大;相对局部水头损失系数随跃前断面弗劳德数的变化规律既可用线性公式表示又可用乘幂公式表示;水跃共轭水深比是跃前断面弗劳德数和消力池突扩比的函数。通过能量方程求解的S型水跃跃后水深公式具有较高的计算精度和较好的通用性,且能作为矩形明渠水跃共轭水深的求解公式。 展开更多

关键词 能量方程 突扩式消力池 S型水跃 局部水头损失系数 共轭水深比

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渐变河道水流结构及局部水头损失特性研究 被引量：16

12

作者 闫旭峰 易子靖 +2 位作者 刘同宦 刘兴年 王协康 《长江科学院院报》 CSCD 北大核心 2011年第9期1-5,共5页

河宽渐变是天然河道的普遍形态特征。运用声学多普勒流速仪(ADV)测量了渐变河道模型的水流结构。试验结果表明:渐变河道形态对水流结构影响明显,在渐缩段和渐扩段产生二次环流,前者影响效应大于后者,且方向相反。基于SMS水动力学模型对... 河宽渐变是天然河道的普遍形态特征。运用声学多普勒流速仪(ADV)测量了渐变河道模型的水流结构。试验结果表明:渐变河道形态对水流结构影响明显,在渐缩段和渐扩段产生二次环流,前者影响效应大于后者,且方向相反。基于SMS水动力学模型对渐变河道水流特性进行了二维数值模拟,与实测值吻合较好,并计算分析了局部水头损失系数沿程的变化规律。 展开更多

关键词 渐变河道 水流结构 SMS 局部水头损失系数

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内镶贴片式滴灌带局部水头损失试验研究 被引量：3

13

作者 王剑 魏涛 +1 位作者 杨婷 袁寿其 《排灌机械工程学报》 EI CSCD 北大核心 2019年第12期1100-1104,共5页

通过试验研究了标准管径16 mm的5种内镶贴片式滴灌带的局部水头损失,分析了滴灌带局部水头损失占沿程水头损失的比值hjt/hf和局部水头损失系数α的变化规律.结果表明:相同工作压力下,滴灌带当量直径随壁厚的增大而减小,造成沿程水头损... 通过试验研究了标准管径16 mm的5种内镶贴片式滴灌带的局部水头损失,分析了滴灌带局部水头损失占沿程水头损失的比值hjt/hf和局部水头损失系数α的变化规律.结果表明:相同工作压力下,滴灌带当量直径随壁厚的增大而减小,造成沿程水头损失和局部水头损失的增大,局部水头损失与壁厚、滴头断面面积和雷诺数有关.随着雷诺数的增大,滴灌带局部水头损失占沿程水头损失的比值hjt/hf减小,最小值可达到0. 67,但仍超过中国制定的微灌工程技术规范设计标准(0. 1~0. 2).通过对试验数据进行多元回归分析,提出了滴灌带局部水头损失系数与过水断面收缩比和雷诺数的关系式,相关系数为0. 96. 展开更多

关键词 滴灌 滴灌带 局部水头损失 局部水头损失系数

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滴头插入对滴灌毛管水头损失影响试验研究 被引量：8

14

作者 仇振杰 朱德兰 张林 《排灌机械工程学报》 EI 北大核心 2013年第3期265-269,共5页

为了提高滴灌毛管水力设计精度,通过试验研究了因滴头插入引起的毛管局部水头损失,根据试验现象分析了毛管局部水头损失占沿程水头损失比例hj/hf、毛管局部水头损失系数ξ,与滴头类型、滴头间距以及雷诺数之间的关系.结果表明:对于不同... 为了提高滴灌毛管水力设计精度,通过试验研究了因滴头插入引起的毛管局部水头损失,根据试验现象分析了毛管局部水头损失占沿程水头损失比例hj/hf、毛管局部水头损失系数ξ,与滴头类型、滴头间距以及雷诺数之间的关系.结果表明:对于不同的滴头和滴头间距,毛管局部水头损失占沿程水头损失比例hj/hf差别较大.在相同间距下,迷宫流道滴头插入导致的hj/hf要大于压力补偿式滴头;对于同一类型滴头,滴头间距越小,局部水头损失越明显,hj/hf越大,且均大于微灌工程技术规范规定;若按规范取沿程水头损失的0.1～0.2计算局部水头损失,将导致滴灌工程设计中水头损失计算偏小.不同类型的滴头,毛管局部水头损失系数差异较大,其中迷宫流道滴头ξ基本在0.6以上,而压力补偿式滴头ξ为0.3～0.5,且ξ随滴头间距减小而增大、随雷诺数增大而减小,雷诺数越大,ξ变化越趋于平稳.通过对试验数据进行回归与统计分析,提出了毛管局部水头损失系数计算公式,相关系数R2为0.953. 展开更多

关键词 滴灌 插入式滴头 局部水头损失 局部水头损失系数 沿程水头损失

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多孔出流管水流阻力及压强水头分布规律研究 被引量：5

15

作者 郑超 吴普特 +3 位作者 朱德兰 张林 王剑 张桂春 《节水灌溉》 北大核心 2014年第3期24-29,共6页

对DN32×20T型三通管(多孔出流支管局部水头损失主要发生位置)进行了局部水头损失试验研究,结果表明光滑紊流区内主管至侧管流向局部水头损失系数1随雷诺数的增大而变化很小,随分流比的增大而增大;而主管至直管流向局部水头损失系数... 对DN32×20T型三通管(多孔出流支管局部水头损失主要发生位置)进行了局部水头损失试验研究,结果表明光滑紊流区内主管至侧管流向局部水头损失系数1随雷诺数的增大而变化很小,随分流比的增大而增大;而主管至直管流向局部水头损失系数2随雷诺数的增大而减小,随分流比的增大先减小而后增大;并给出了局部水头损失系数1与2的经验公式。与实测值对比得出:提出的沿支管方向毛管进口压强水头经验计算公式具有较高的计算精度;最后,利用本文提出的局部水头损失系数经验公式分析了等距、等流量多孔出流支管局部水头损失与沿程水头损失的比值hj/hf的变化规律,并给出了扩大系数K的经验公式。 展开更多

关键词 多孔出流管 T型三通管 局部水头损失系数 扩大系数

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大管径渐放管及焊接钢弯管局损系数简析

16

作者 李杰 《陕西水利》 2016年第5期99-101,共3页

本文运用数学分析的方法,得出焊接钢弯管的管径与局部水头损失系数之间存在显著的对数相关关系;渐放管的d/D和(D/2)1/6与局部水头损失系数之间存在显著的多元回归关系。从而较好地解决了困扰设计者的大管径焊接钢弯管及渐放管的局部水... 本文运用数学分析的方法,得出焊接钢弯管的管径与局部水头损失系数之间存在显著的对数相关关系;渐放管的d/D和(D/2)1/6与局部水头损失系数之间存在显著的多元回归关系。从而较好地解决了困扰设计者的大管径焊接钢弯管及渐放管的局部水头损失系数的取值问题,对水利工程设计具有较强的实用价值。 展开更多

关键词 大管径渐放管 焊接钢弯管 局部水头损失系数 相关性分析

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南水北调工程保水堰水力特性研究 被引量：4

17

作者 杨敏 许国锋 《中国农村水利水电》 北大核心 2006年第11期95-98,共4页

南水北调天津干线采用分段低压输水方式后,保水堰作为有压管道中的衔接性水工建筑物,结构独特,流态复杂,在输水系统中起着关键作用。通过保水堰的水工模型试验和数值模拟,得到了保水堰的水力特性,即保水堰的局部水头损失系数、流量系数... 南水北调天津干线采用分段低压输水方式后,保水堰作为有压管道中的衔接性水工建筑物,结构独特,流态复杂,在输水系统中起着关键作用。通过保水堰的水工模型试验和数值模拟,得到了保水堰的水力特性,即保水堰的局部水头损失系数、流量系数和水流流态随着水位而变化的规律,其成果对长距离调水水力计算和工程设计有重要的意义。 展开更多

关键词 保水堰 局部水头损失系数 流量系数 流态 淹没堰流 自由堰流 数值模拟

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基于MATLAB的河道糙率计算

18

作者 王晓刚 郭维东 +2 位作者 梁岳 张云清 石志强 《沈阳农业大学学报》 CAS CSCD 2004年第3期271-274,共4页

利用MATLAB强大的计算和绘图功能,编程计算了河道糙率,阐明了利用实测数据进行编程计算的全过程,并针对沈阳农业大学水利学院所做物理模型实验,计算了模型河段糙率,分析了其糙率值的合理性。同时,也利用本程序计算分析了局部水头损失系... 利用MATLAB强大的计算和绘图功能,编程计算了河道糙率,阐明了利用实测数据进行编程计算的全过程,并针对沈阳农业大学水利学院所做物理模型实验,计算了模型河段糙率,分析了其糙率值的合理性。同时,也利用本程序计算分析了局部水头损失系数对糙率的敏感度,提出局部水头损失对糙率也有很大的影响。 展开更多

关键词 MATLAB 河道糙率 计算 局部水头损失系数 三次样条插值 河工模型

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山区性河流水面线计算的改进

19

作者 王志力 金生 耿艳芬 《水道港口》 2005年第z1期123-127,共5页

山区性河流经过高、中山地,穿越深浅丘陵地带,由于山区性河流宽窄变化剧烈,河底起伏不平,浅滩与深潭相间,流态复杂,使得水面线的计算存在着很多困难,采用平原地区河道水面线的计算方法进行计算时有时会出现下游水头比上游水头大或者糙率... 山区性河流经过高、中山地,穿越深浅丘陵地带,由于山区性河流宽窄变化剧烈,河底起伏不平,浅滩与深潭相间,流态复杂,使得水面线的计算存在着很多困难,采用平原地区河道水面线的计算方法进行计算时有时会出现下游水头比上游水头大或者糙率,局部损失系数变化较大,为了克服这些困难人们使用虚糙率(负糙率)和扣除死水等方法.文中着手对动能修正系数进行改进,并且提出了综合局部系数,避免了使用虚糙率物理概念上解释困难和扣死水操作复杂.考虑到在计算时糙率、局部损失系数或综合局部系数很难确定,文中采用改进的遗传算法对其进行优化,并在实际的计算中取得了较好的结果. 展开更多

关键词 伯努利方程 动能修正系数 综合局部水头损失系数 遗传算法

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齿墩数量对齿墩式内消能工消能率影响试验 被引量：6

20

作者 张泽 田淳 张婷 《水利水电科技进展》 CSCD 北大核心 2016年第1期40-43,共4页

针对洞塞式消能工对消能体型的过流能力有较大影响的缺点,为尽可能减小其影响,进行了齿墩式内消能工物理模型试验,设计了面积收缩比为0.375条件下不同齿墩数量的3种方案来试验分析齿墩式内消能工过流能力、局部水头损失系数、消能效果... 针对洞塞式消能工对消能体型的过流能力有较大影响的缺点,为尽可能减小其影响,进行了齿墩式内消能工物理模型试验,设计了面积收缩比为0.375条件下不同齿墩数量的3种方案来试验分析齿墩式内消能工过流能力、局部水头损失系数、消能效果、脉动压强特性及脉动流速特性。试验结果表明:齿墩数量对齿墩式内消能工的消能效果起着一定的作用,在试验范围内,随着齿墩数量的增加,过流能力增强,局部水头损失系数减小,消能率降低;紊动强度在距齿墩段进口1.5D(D为管道内径)处达到最大,7D后趋于平稳;脉动压强在距齿墩段进口1.3D^1.6D达到最大,然后急剧衰减,在距进口5.6D处趋于平稳。 展开更多

关键词 齿墩式内消能工 过流能力 消能率 局部水头损失系数 紊动强度

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