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TA15应变速率敏感指数对变形温度、应变和应变速率的响应规律 被引量：8
1
作者 权国政 王阳 +1 位作者 周杰 熊运森 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第20期48-49,53,共3页
通过TA15多组试样的热物理模拟压缩试验获得了温度1073～1323 K、应变速率0.01～10 s-1下的真应力-真应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数(m值)的底层材料模型。以一组拟合图和3-D曲面揭示了应力、温度、应变速率和应变量共同作用诱... 通过TA15多组试样的热物理模拟压缩试验获得了温度1073～1323 K、应变速率0.01～10 s-1下的真应力-真应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数(m值)的底层材料模型。以一组拟合图和3-D曲面揭示了应力、温度、应变速率和应变量共同作用诱导多种变形机制变化及同时存在将引起应变速率敏感系数m值的剧烈响应。通过m值的正负判断了变形稳定区与失稳区,为建立TA15合金高温变形时的加工图并合理制定锻造工艺,为有效控制及提高构件性能和质量提供了依据。 展开更多
关键词 TA15合金 热模拟试验 流动应力模型 应变速率敏感指数
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Ti_(2)AlNb合金应变速率敏感指数和应变硬化指数与变形参数和晶粒尺寸关系研究 被引量：3
2
作者 朱艳春 邵珠彩 +3 位作者 罗媛媛 黄志权 牛勇 秦建平 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第5期152-157,共6页
以Ti_(2)AlNb合金板材为研究对象,基于变形温度为1 273~1 423 K、应变速率为0.001~10 s^(-1)范围内的等温恒应变速率热压缩实验,深入分析了变形参数和微观组织对应变速率敏感指数m和应变硬化指数n的影响。结果表明:Ti_(2)AlNb合金的流... 以Ti_(2)AlNb合金板材为研究对象,基于变形温度为1 273~1 423 K、应变速率为0.001~10 s^(-1)范围内的等温恒应变速率热压缩实验,深入分析了变形参数和微观组织对应变速率敏感指数m和应变硬化指数n的影响。结果表明:Ti_(2)AlNb合金的流动应力随变形温度的升高和应变速率的降低而减小;Ti_(2)AlNb合金等温压缩过程中的峰值m为0.61,出现在1 323 K/0.001 s^(-1);当变形温度为1 273~1 323 K时,m随应变速率的增大而减小,当变形温度为1 373~1 423 K时,m随应变速率的增大而增大;当应变速率为0.001 s^(-1)时,n随应变的增大呈现先减小后增大的趋势,而当应变速率为0.01~10 s^(-1)时,n却呈现先增大后减小的变化趋势;Ti_(2)AlNb合金应变硬化指数n值和应变速率敏感指数m值均随着晶粒尺寸的增大而减小;Ti_(2)AlNb合金板材较优的加工区间为1 273~1 323 K/0.001~0.01 s^(-1)以及1 373~1 423 K/0.1~1 s^(-1)。这对通过工艺优化组织,进而改进Ti_(2)AlNb合金板材的性能具有重要的理论意义和工程价值。 展开更多
关键词 Ti_(2)AlNb合金 应变速率敏感指数 应变硬化指数 组织演变
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拉伸变形应变速率敏感性指数的力学涵义及其规范测量 被引量：21
3
作者 宋玉泉 程永春 王习文 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第8期33-38,共6页
鉴于建立超塑性变形定量力学解析理论的重要性，从分析Backofen超塑性拉伸的本构方程出发，讨论了方程中的材料参数k和应变速率敏感性指数m的力学涵义。提出了恒应变ε、恒速度v和定载荷F三种典型变形路径条件下应变速率敏感性指数的规... 鉴于建立超塑性变形定量力学解析理论的重要性，从分析Backofen超塑性拉伸的本构方程出发，讨论了方程中的材料参数k和应变速率敏感性指数m的力学涵义。提出了恒应变ε、恒速度v和定载荷F三种典型变形路径条件下应变速率敏感性指数的规范测量公式。对每种变形路径又提出应变速率敏感性指数的传统测量方法和计算机模拟精确测量方法，并作了精度对比分析。给出了典型超塑Zn-5%A1合金在常态(18℃)和超塑状态(340℃)时三种变形路径下应变速率敏感性指数mε、mv和mF的实测结果。由于三者之间不但存在大的偏差，而且随ε的变化规律也各异。这就从试验上判明，即使在相同的应力状态下，应变速率敏感性指数也与变形路径密切相关。由此便向力学理论提出新的问题，要求从理论上解答偏差和变化规律不同的原因，进而揭示其力学本质。 展开更多
关键词 拉伸变形 应变速率敏感性指数 力学涵义 测量
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超塑性拉伸变形应变速率敏感性指数的试验测量及其精细分析 被引量：11
4
作者 宋玉泉 程永春 刘术梅 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第4期1-7,共7页
从理论上导出不同典型变形路径下用试验参数F(变形载荷 )、v(十字头速度 )和l(试样标距长度 )表达的应变速率 ( ε)敏感性指数m的一组公式 ,并由此建立了在一组恒 ε试验、恒v试验和定F试验曲线上测量定长度应变速率敏感性指数ml、恒... 从理论上导出不同典型变形路径下用试验参数F(变形载荷 )、v(十字头速度 )和l(试样标距长度 )表达的应变速率 ( ε)敏感性指数m的一组公式 ,并由此建立了在一组恒 ε试验、恒v试验和定F试验曲线上测量定长度应变速率敏感性指数ml、恒速度应变速率敏感性指数mv 和定载荷应变速率敏感性指数mF 的统一方法。在同一组恒 ε(恒v或定F)曲线上测得ml、mv 和mF,而且测得的ml、mv 和mF 是不相同的 ,这说明超塑性变形具有较强的结构敏感性。但是在不同组的恒 ε、恒v和定F试验曲线上用相同的测量公式测得的ml、mv 或mF 的值也各不相同 ,便是应分析的问题 ,于是又对m值的结构敏感性作了精细分析。 展开更多
关键词 超塑性拉伸变形 应变速率敏感性指数 试验 精细分析 测量
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超塑拉伸变形应变速率敏感性指数的力学解析 被引量：6
5
作者 宋玉泉 程永春 刘术梅 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期5-10,共6页
从拉伸变形的状态方程和力学基本理论出发，导出了塑性和超塑性拉伸变形ｍξ、ｍｖ　和ｍＦ（ｍξ、ｍｖ。和Ｆ分别为恒应变ξ、恒变形速度ｖ和恒载荷Ｆ的应变速率敏感性指数）的函数表达式，而且理论计算值与典型超塑性合金ＺｎＡ１５... 从拉伸变形的状态方程和力学基本理论出发，导出了塑性和超塑性拉伸变形ｍξ、ｍｖ　和ｍＦ（ｍξ、ｍｖ。和Ｆ分别为恒应变ξ、恒变形速度ｖ和恒载荷Ｆ的应变速率敏感性指数）的函数表达式，而且理论计算值与典型超塑性合金ＺｎＡ１５的试验数据吻合，这便从理论上解答了“拉伸变形应变速率敏感性指数的力学涵义及其规范测量”一文从试验上提出的问题，即：为什么ｍξ、ｍｖ和ｍＦ随应变速率ξ的变化规律互不相同，甚至出现了ｍＦ会大于１，ｍｖ会是负值的反常结果。对这些问题的理论解答便进一步揭示了ｍ值的力学本质。 展开更多
关键词 超塑性 应变速率敏感性指数 拉伸变形 力学解析
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用试验参数表达的应变速率敏感性指数的理论公式及其测量 被引量：2
6
作者 宋玉泉 王习文 刘颖 《自然科学进展》 北大核心 2002年第2期176-181,共6页
从理论上建立了一组恒应变速率、恒变形速度和恒变形载荷变形路径下的应变速率敏感性指数测量公式,并给出在对应的试验曲线上的测量方法.同时针对Zn质量分数5％Al合金在常态(18℃)下的试验结果进行了测量和比较,从而说明这种合金即使在... 从理论上建立了一组恒应变速率、恒变形速度和恒变形载荷变形路径下的应变速率敏感性指数测量公式,并给出在对应的试验曲线上的测量方法.同时针对Zn质量分数5％Al合金在常态(18℃)下的试验结果进行了测量和比较,从而说明这种合金即使在常态(18℃)下也具有较强的结构敏感性. 展开更多
关键词 试验参数 理论公式 测量 塑性拉伸变形 应变速率敏感性指数
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典型汽车用钢板应变速率敏感性实验 被引量：4
7
作者 王文平 万敏 +1 位作者 吴向东 刁可山 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第6期84-89,共6页
为研究应变速率对汽车钢板冲压成形性能的影响,采用单向拉伸实验,对3种不同强度级别的典型汽车用钢板进行应变速率敏感性研究。结果显示,电镀锌BSUFD+Z钢板的屈强比对应变速率的敏感性最大,其次是烘烤硬化BH220钢板,敏感性最小的是双相D... 为研究应变速率对汽车钢板冲压成形性能的影响,采用单向拉伸实验,对3种不同强度级别的典型汽车用钢板进行应变速率敏感性研究。结果显示,电镀锌BSUFD+Z钢板的屈强比对应变速率的敏感性最大,其次是烘烤硬化BH220钢板,敏感性最小的是双相DP600钢板;双相DP600钢板的硬化指数具有较大的应变速率敏感性,而电镀锌BSUFD+Z钢板和烘烤硬化BH220钢板的硬化指数对应变速率的敏感性较低;3种钢板的应变速率敏感指数,电镀锌BSUFD+Z钢板最大,烘烤硬化BH220钢板次之,双相DP600钢板最小。研究结果为汽车钢板快速冲压生产工艺设计提供了参考。 展开更多
关键词 单向拉伸实验 屈强比 硬化指数 应变速率敏感指数
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汽车薄板钢应变速率敏感性影响有新论
8
《四川冶金》 CAS 2013年第6期76-76,共1页
日前，德国学者研究了汽车薄板钢在碰撞条件下，应变速率、温度、应变和显微组织对其应变速率敏感性的影响。 该研究通过液力伺服动态拉伸实验阐述了各参数对汽车薄板用钢应变速率敏感指数m值的影响。研究主要结论如下：汽车碰撞实验... 日前，德国学者研究了汽车薄板钢在碰撞条件下，应变速率、温度、应变和显微组织对其应变速率敏感性的影响。 该研究通过液力伺服动态拉伸实验阐述了各参数对汽车薄板用钢应变速率敏感指数m值的影响。研究主要结论如下：汽车碰撞实验中，在应变速率为10^-3s^-1～200s^-1、温度在233K～373K范围内，汽车薄板用钢的动态变形行为是一个热激活过程，流动应力随着应变速率的增加或者是温度的降低而增加。 展开更多
关键词 应变速率敏感性 薄板钢 汽车 应变速率敏感指数 碰撞条件 显微组织 拉伸实验 碰撞实验
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高应变速率下钨丝增强锆基块体非晶合金复合材料的变形行为 被引量：8
9
作者 陈德民 王刚 +1 位作者 孙剑飞 沈军 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2006年第9期1003-1008,共6页
利用压力浸渗制备出钨丝增强Zr_(41．25)Ti_(13．75)Ni_(10)CU_(12．5)Be_(22．5)块体非晶合金复合材料,采用应变速率为1×10^(-4) s^(-1)的准静态压缩实验及应变速率为2×10~3s^(-1)的动态压缩实验的方法,研究了在动载荷作用... 利用压力浸渗制备出钨丝增强Zr_(41．25)Ti_(13．75)Ni_(10)CU_(12．5)Be_(22．5)块体非晶合金复合材料,采用应变速率为1×10^(-4) s^(-1)的准静态压缩实验及应变速率为2×10~3s^(-1)的动态压缩实验的方法,研究了在动载荷作用下该复合材料的力学性能．结果表明,准静态压缩时,复合材料的强度约为1980 MPa,与单一块体非晶合金相比并无显著提高．而塑性提高约5倍,达到11．5%；动态压缩时,复合材料的最大抗压强度升至约2648 MPa,塑性则在1．8%—7．5%之间,复合材料的应变速率敏感指数为0．022．在准静态压缩下,复合材料的抗压强度受到残余热应力及钨丝失稳弯曲极限压应力的影响；在动态压缩下,除了热应力的影响外,还受到钨丝剪切断裂以及复合材料正弦型弯曲行为的影响．后两者使复合材料的抗压强度在动态加载条件下升高． 展开更多
关键词 锆基块体非晶合金 钨丝增强复合材料 压缩变形 应变速率敏感指数
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温度和应变速率对ZK60镁合金压缩变形行为的影响 被引量：3
10
作者 王春艳 莫淑华 +1 位作者 尹志娟 王丽雪 《黑龙江工程学院学报》 CAS 2010年第4期46-50,62,共6页
在应变量为0.6（ε=0.6）、不同温度（523~723 K）和应变速率（0.001~10 s-1）条件下,利用Gleeble-1500D热模拟试验机,对铸态ZK60镁合金进行热压缩变形行为的研究,分析变形温度和应变速率对ZK60镁合金压缩变形行为的影响规律,即在相同... 在应变量为0.6（ε=0.6）、不同温度（523~723 K）和应变速率（0.001~10 s-1）条件下,利用Gleeble-1500D热模拟试验机,对铸态ZK60镁合金进行热压缩变形行为的研究,分析变形温度和应变速率对ZK60镁合金压缩变形行为的影响规律,即在相同应变速率条件下,随着变形温度的升高,合金的峰值应力降低。在相同温度条件下,随着应变速率的增大,合金的流变应力增大。计算其应变速率敏感指数m值为0.14和表观激活能Q值为226~254 kJ/mol。研究表明,在温度为573~673 K、应变速率为0.001~0.1 s-1时,合金发生动态再结晶。 展开更多
关键词 压缩变形 应变速率敏感指数 表观激活能 动态再结晶
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TA15合金应变速率循环超塑性研究 被引量：16
11
作者 耿启冬 王高潮 董洪波 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第11期43-45,48,共4页
采用应变速率循环法研究了TA15合金的超塑性。在变形温度分别为850、900、950℃,应变速率范围为1×10-5s-1～1×10-3s-1的试验条件下,讨论了工艺参数对流变应力、m值及其超塑性的影响。结果表明,TA15合金具有较好的超塑性,最佳... 采用应变速率循环法研究了TA15合金的超塑性。在变形温度分别为850、900、950℃,应变速率范围为1×10-5s-1～1×10-3s-1的试验条件下,讨论了工艺参数对流变应力、m值及其超塑性的影响。结果表明,TA15合金具有较好的超塑性,最佳变形温度为900℃,伸长率为412%。 展开更多
关键词 应变速率循环 TA15 高温拉伸 超塑性 应变速率敏感性指数(m值)
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应变速率对TC21钛合金超塑性拉伸微观组织的影响 被引量：8
12
作者 赵张龙 郭鸿镇 +1 位作者 姚泽坤 张维 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第8期28-30,共3页
研究了应变速率对TC21钛合金超塑性拉伸过程中应变速率敏感性指数m值及显微组织的影响。结果表明,m值在温度为900℃,初始应变速率为10-4～10-2s-1时均大于0.3,在初始应变速率为3.3×10-4s-1时,m值达到了最大,平均值为0.376。在较快... 研究了应变速率对TC21钛合金超塑性拉伸过程中应变速率敏感性指数m值及显微组织的影响。结果表明,m值在温度为900℃,初始应变速率为10-4～10-2s-1时均大于0.3,在初始应变速率为3.3×10-4s-1时,m值达到了最大,平均值为0.376。在较快初始应变速率条件下拉伸时,在温度和较大变形程度的作用下,试样变形区发生了动态再结晶,形成了很多细小、等轴的晶粒,在最佳初始应变速率及更慢速条件下拉伸时,由于高温长时间大变形的作用,试样变形区发生了明显的聚集再结晶长大,相当一部分晶粒合并长大成片状。 展开更多
关键词 超塑性拉伸 应变速率敏感性指数m值 动态再结晶 聚集再结晶
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TA15合金应变速率循环超塑性研究 被引量：7
13
作者 吴晨刚 王高潮 +1 位作者 肖斌 耿启冬 《钛工业进展》 CAS 2009年第5期14-17,共4页
采用应变速率循环法（基于时间间隔）研究了TA15合金的超塑性。在变形温度分别为850，900，950℃，应变速率范围为5×10^-6～5×10^-4s^-1的实验条件下，考察了工艺参数对流变应力、m值及其超塑性的影响。结果表明，TA15合金具... 采用应变速率循环法（基于时间间隔）研究了TA15合金的超塑性。在变形温度分别为850，900，950℃，应变速率范围为5×10^-6～5×10^-4s^-1的实验条件下，考察了工艺参数对流变应力、m值及其超塑性的影响。结果表明，TA15合金具有较好的超塑性，最佳变形温度为900℃，伸长率为846％。 展开更多
关键词 应变速率循环 TA15 高温拉伸 超塑性 应变速率敏感性指数
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应变速率敏感性指数的理论和测量规范 被引量：7
14
作者 宋玉泉 管志平 +1 位作者 李志刚 王明辉 《中国科学（E辑）》 CSCD 北大核心 2007年第11期1363-1382,共20页
应变速率敏感性指数m是判定材料超塑性的重要力学指标,用拉伸实验测量m值的力学研究已有很多,对超塑性的进展也有很大贡献.首先从回顾已有拉伸实验测量m值的公式,并且把它们归类为定长度m值的ml,恒速度m值的mv和定载荷m值的mP三种典型... 应变速率敏感性指数m是判定材料超塑性的重要力学指标,用拉伸实验测量m值的力学研究已有很多,对超塑性的进展也有很大贡献.首先从回顾已有拉伸实验测量m值的公式,并且把它们归类为定长度m值的ml,恒速度m值的mv和定载荷m值的mP三种典型变形路径下的应变速率敏感性指数.进而基于拉伸变形的本构方程和塑性力学的基本原理,建立了广义m值的约束方程.结合三种典型变形路径规范了m值的力学定义,并由本构方程定义的广义m值公式统一推导出ml,mv和mP的测量公式.提出结合典型变形路径用数值模拟测量m值的精确方法.测量结果表明,m值不仅不是常数,而且其变化规律与所处的变形路径有密切关系,用相同的测量公式测量不同变形路径下的m值,测得的结果相差悬殊,在同一变形路径下用不同的测量公式测得的结果也各异.对于m值的测量必须指明所处的变形路径,并且要用对应的测量公式才能测得正确结果.此外,还从理论和实验两方面都解答了为什么恒速变形路径下的mv值往往是负值,而定载荷变形路径下测得的mP值往往会大于1.对m值的深入分析和精确测量的探讨,旨在为超塑性宏观变形的力学规律与微观物理机理的衔接的研究提供条件. 展开更多
关键词 超塑性 应变速率敏感性指数 拉伸变形
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SiCW/AZ91镁基复合材料及AZ91镁合金的高温变形行为 被引量：23
15
作者 李淑波 郑明毅 +1 位作者 甘为民 吴昆 《复合材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期103-108,共6页
利用Gleeble1500对SiCW/AZ91复合材料和AZ91镁合金在温度为423～723K、应变速率为0.002～0.25s1、最大应变量为60%的条件下进行高温压缩变形行为的研究。测试了其真应力应变曲线,观察了变形后的显微组织。结果表明:晶须的转动和折断导... 利用Gleeble1500对SiCW/AZ91复合材料和AZ91镁合金在温度为423～723K、应变速率为0.002～0.25s1、最大应变量为60%的条件下进行高温压缩变形行为的研究。测试了其真应力应变曲线,观察了变形后的显微组织。结果表明:晶须的转动和折断导致复合材料的应变软化现象较合金明显;复合材料和合金的应变速率敏感指数(m)和表观激活能(Q)均随温度的升高而增大;晶须的加入细化了晶粒,使复合材料的m值比合金高;同时晶须的加入也限制了位错交滑移和晶界的迁移,因此复合材料的Q值比合金高;压缩变形过程中,合金和复合材料发生了动态回复和动态再结晶。 展开更多
关键词 镁基复合材料 镁合金 高温压缩 应变速率敏感指数 表观激活能
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Al-35Si 高硅铝合金热变形行为的研究 被引量：8
16
作者 张伟 杨伏良 +1 位作者 甘卫平 欧定斌 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第10期136-138,共3页
采用 Gleeble-1500热模拟机对电子封装用 Al-35Si 高硅铝合金进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验,温度范围为370～550℃,应变速率为0.05～0.45s^(-1),得到了其真应力-真应变曲线。结果表明:在实验范围内,此合金的流变应力随变形... 采用 Gleeble-1500热模拟机对电子封装用 Al-35Si 高硅铝合金进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验,温度范围为370～550℃,应变速率为0.05～0.45s^(-1),得到了其真应力-真应变曲线。结果表明:在实验范围内,此合金的流变应力随变形温度的升高、应变速率的降低而降低,在不同变形条件下真应力软化机制分别受动态回复和动态再结晶控制,并且应变速率敏感性指数 m 随温度的升高呈上升趋势。 展开更多
关键词 电子封装 高硅铝合金 热压缩变形 流变应力 应变速率敏感指数 热变形行为 应变速率敏感性指数 恒应变速率 变形实验 温度范围
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TC11钛合金的最大m值超塑性变形研究 被引量：8
17
作者 赵晓宾 王高潮 +3 位作者 曹春晓 李臻熙 杨刚 范定兵 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2008年第2期5-8,共4页
介绍最大m值超塑性变形的试验方法和计算机控制系统,分析TC11钛合金采用该方法的超塑性变形特点。试验结果表明,经过细化处理的TC11钛合金,在900℃时恒应变速率试验的最大延伸率为1260%,采用最大m值变形方式可以获得异常高的超塑性,延... 介绍最大m值超塑性变形的试验方法和计算机控制系统,分析TC11钛合金采用该方法的超塑性变形特点。试验结果表明,经过细化处理的TC11钛合金,在900℃时恒应变速率试验的最大延伸率为1260%,采用最大m值变形方式可以获得异常高的超塑性,延伸率为2300%。TC11超塑性变形以晶界滑移为主,并伴随晶内位错滑移,最大m值法超塑性变形能够使动态再结晶充分发生,是提高钛合金塑性的有效方法。 展开更多
关键词 最大m值超塑性变形 应变速率敏感指数(m值) 计算机控制系统 钛合金 TC11
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Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金的热变形行为 被引量：38
18
作者 洪权 张振祺 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2001年第1期10-12,共3页
在Gleeble- 15 0 0热模拟机上对Ti 6Al 2Zr 1Mo 1V钛合金铸态材料进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验 ,温度范围是 70 0～ 10 0 0℃ ,应变速率范围是 5× 10 -3 s-1～ 5 0s-1,测试了其真应力 -真应变曲线 ,观察了变形后的组... 在Gleeble- 15 0 0热模拟机上对Ti 6Al 2Zr 1Mo 1V钛合金铸态材料进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验 ,温度范围是 70 0～ 10 0 0℃ ,应变速率范围是 5× 10 -3 s-1～ 5 0s-1,测试了其真应力 -真应变曲线 ,观察了变形后的组织。结果表明 :合金在不同变形条件下其软化机制分别受动态回复和动态再结晶所控制 。 展开更多
关键词 Ti-6AI-2Zr-1Mo-1V钛合金 动态再结晶 热压缩 应变速率敏感指数 热变形行为
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基于DMM加工图的Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金热塑性变形参数优化识别 被引量：4
19
作者 权国政 王阳 +3 位作者 张艳伟 王熠昕 王月乔 周杰 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第12期2301-2306,共6页
通过Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V(TA15)合金多组试样热物理模拟压缩实验获得温度1073～1323K、应变速率0.01～10s-1下的真实应力-应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数m、功率耗散系数η、失稳判据ξ三重指标的底层材料模型。以一组3D曲面形式... 通过Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V(TA15)合金多组试样热物理模拟压缩实验获得温度1073～1323K、应变速率0.01～10s-1下的真实应力-应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数m、功率耗散系数η、失稳判据ξ三重指标的底层材料模型。以一组3D曲面形式揭示了应力、应变速率、温度、应变量的共同作用诱导的多种变形机制的转化及同时存在所引起的应变速率敏感系数m的剧烈响应,并通过m值的正负初步识别变形稳定区和失稳区。进一步绘制能量耗散图并识别出η值为负的不稳定变形区,以及η值为正的稳态变形区。在此基础上最后通过失稳判据分布图识别出ξ>0的稳定变形区、ξ≤0的失稳变形区。最后将不同应变下的功率耗散图和失稳图叠加以构造最终所需的含应变影响的系列加工图。综合识别后,具有较高m值水平、较高η值水平、较高ξ值水平的稳定变形参数区间为优先推荐,具有负m值水平、负η值水平、负ξ值水平的失稳变形参数区间为避免推荐。 展开更多
关键词 钛合金 热压缩 动态材料模型 应变速率敏感指数 加工图
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Sn-Cu-Ni焊点纳米压痕试验分析 被引量：9
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作者 王俭辛 赖忠民 孙丹丹 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第12期59-62,116,共4页
为研究金属间化合物与无铅焊点力学性能之间的关系,采用纳米压痕法测定了Sn-Cu-Ni焊点中金属间化合物及钎料基体的弹性模量和压痕硬度等力学性能参量.结果表明,Sn-Cu-Ni焊点中(Cu,Ni)6Sn5金属间化合物的弹性模量为113.2 GPa±4.8GPa... 为研究金属间化合物与无铅焊点力学性能之间的关系,采用纳米压痕法测定了Sn-Cu-Ni焊点中金属间化合物及钎料基体的弹性模量和压痕硬度等力学性能参量.结果表明,Sn-Cu-Ni焊点中(Cu,Ni)6Sn5金属间化合物的弹性模量为113.2 GPa±4.8GPa,压痕硬度为5.59 GPa±0.32 GPa,均与钎料基体有较大差异.并基于Mayo-Nix方法计算得到Sn-Cu-Ni,Sn-Cu-Ni-0.05Ce和Sn-Pb钎料基体的蠕变应变速率敏感指数m分别为0.128 6,0.124 8和0.183 2,蠕变应力指数n分别为7.776 0,8.012 8和5.458 5,表明Sn-Cu-Ni系列抗蠕变性能优于Sn-Pb钎料,且微量Ce元素的添加有利于提高Sn-Cu-Ni焊点的抗蠕变性能. 展开更多
关键词 无铅钎料 纳米压痕 弹性模量 蠕变应变速率敏感指数
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