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弹性流体动力润滑中的粘度楔理论 被引量:5
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作者 郭峰 刘晓玲 +1 位作者 杨沛然 崔金磊 《青岛建筑工程学院学报》 2004年第4期75-80,共6页
经典的弹性流体动力润滑 (弹流 )理论体系已经较完善的建立 .然而在实验和理论研究中 ,一些同经典的弹流理论相悖的现象被证实 ,使非经典弹流粘度楔理论的建立成为必然 .介绍了粘度楔理论建立的学术背景 ,综述了国内外相关机构的研究成... 经典的弹性流体动力润滑 (弹流 )理论体系已经较完善的建立 .然而在实验和理论研究中 ,一些同经典的弹流理论相悖的现象被证实 ,使非经典弹流粘度楔理论的建立成为必然 .介绍了粘度楔理论建立的学术背景 ,综述了国内外相关机构的研究成果 。 展开更多
关键词 弹性流体动力润滑 粘度楔理论 热弹性流体动力润滑 界面滑移
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计入热变形影响的内燃机主轴承热流体动力润滑分析 被引量:23
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作者 童宝宏 桂长林 +2 位作者 孙军 赵小勇 陈华 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第6期180-185,共6页
根据动载滑动轴承热流体动力润滑理论,结合热变形矩阵法,提出一种考虑热变形因素影响时的内燃机主轴承热流体动力润滑分析方法,阐述该方法的基本理论和控制方程,探讨热变形因素对主轴承工作时的轴心轨迹、润滑油流量、最大油膜压力和最... 根据动载滑动轴承热流体动力润滑理论,结合热变形矩阵法,提出一种考虑热变形因素影响时的内燃机主轴承热流体动力润滑分析方法,阐述该方法的基本理论和控制方程,探讨热变形因素对主轴承工作时的轴心轨迹、润滑油流量、最大油膜压力和最小油膜厚度等状态参量的影响情况。结合一主轴承实例进行数值仿真分析,仿真分析结果发现,计入热变形影响因素后,同未考虑热变形影响时分析得到的结果相比,轴心运动轨迹发生了很大变化,平均润滑油流量和一个载荷周期内的最大油膜压力均明显增加,一个载荷周期内的最小油膜厚度明显减小,润滑油平均温升则稍有减小。内燃机主轴承在工作时受各种热源因素的影响会产生热变形,在主轴承设计以及内燃机润滑系统供油量设计过程中考虑这种变形因素的影响是很有必要的。 展开更多
关键词 内燃机主轴承 热变形 流体动力润滑 仿真
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内燃机主轴承热弹性流体动力润滑研究 被引量:15
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作者 王刚志 郝延明 +1 位作者 马维忍 李兆文 《内燃机工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第5期63-68,共6页
建立了内燃机主轴承热弹性流体动力润滑计算的数学模型和有限元模型。依此模型,对某4缸柴油机的5个主轴承进行了计算,分别算出其在一个工作周期内的最大油膜压力、最小油膜厚度、最高油膜温度、摩擦功耗和轴心轨迹。计算结果表明:3号主... 建立了内燃机主轴承热弹性流体动力润滑计算的数学模型和有限元模型。依此模型,对某4缸柴油机的5个主轴承进行了计算,分别算出其在一个工作周期内的最大油膜压力、最小油膜厚度、最高油膜温度、摩擦功耗和轴心轨迹。计算结果表明:3号主轴承所受到的载荷峰值最小,一个工作周期内的平均载荷最大,平均油膜厚度最小,油膜温度最高,平均油膜压力和摩擦功耗最大。3号主轴承的润滑状况不佳,应对其进行优化设计。 展开更多
关键词 内燃机 主轴承 热弹性流体动力润滑 数值模拟
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轴颈倾斜的径向轴承热弹性流体动力润滑分析 被引量:11
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作者 张振山 戴旭东 +1 位作者 张执南 谢友柏 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第9期1347-1352,共6页
通过联立求解质量守恒的广义Reynolds方程、能量方程、固体热传导方程和固体变形方程,建立了轴颈倾斜的径向轴承三维热弹性流体动力润滑(TEHD)模型.在此基础上,深入研究了轴颈倾斜径向轴承的TEHD性能.结果表明,弹性变形和热变形都对轴... 通过联立求解质量守恒的广义Reynolds方程、能量方程、固体热传导方程和固体变形方程,建立了轴颈倾斜的径向轴承三维热弹性流体动力润滑(TEHD)模型.在此基础上,深入研究了轴颈倾斜径向轴承的TEHD性能.结果表明,弹性变形和热变形都对轴颈倾斜径向轴承的性能具有显著影响.当只考虑弹性变形时,油膜厚度变化曲线出现了局部"凸"的形状,且最大油膜压力减小;当只考虑热变形时,油膜厚度变化曲线出现了局部"凹"的形状,且最小油膜厚度增大,但热变形对最大油膜压力的影响不大;当同时考虑弹性变形和热变形(即完整的TEHD模型)时,轴颈倾斜径向轴承的所有性能参数都发生了明显的变化,因此,对于重载高速的操作工况,有必要建立轴颈倾斜径向轴承的TEHD模型. 展开更多
关键词 轴颈倾斜径向轴承 热弹性流体动力润滑 热变形 弹性变形
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热边界条件对径向轴承的热流体动力润滑分析的影响 被引量:11
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作者 张振山 杨玉敏 +1 位作者 戴旭东 谢友柏 《中国机械工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第11期1427-1432,共6页
建立了径向轴承的三维热流体动力润滑模型,该模型涉及质量守恒广义Reynolds方程、三维能量方程和固体热传导方程的联立求解。在此基础上,对几个重要热边界条件的处理方式进行了深入的研究。结果表明,热边界条件的处理对径向轴承热流体... 建立了径向轴承的三维热流体动力润滑模型,该模型涉及质量守恒广义Reynolds方程、三维能量方程和固体热传导方程的联立求解。在此基础上,对几个重要热边界条件的处理方式进行了深入的研究。结果表明,热边界条件的处理对径向轴承热流体动力润滑分析的结果有较大的影响,为了获得可靠的计算结果,应根据实际的操作工况合理地确定热边界条件。 展开更多
关键词 径向轴承 热边界条件 流体动力润滑 JFO边界
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计及表面变形的轴向柱塞泵滑靴副热流体动力润滑分析 被引量:9
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作者 汤何胜 訚耀保 +1 位作者 李晶 王智勇 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第4期168-176,共9页
考虑热变形和弹性变形等影响因素,对倾覆状态下滑靴副热流体动力润滑性能进行研究,主要分析讨论不同柱塞腔压力、主轴转速和进口油液温度等工况下热变形和弹性变形对滑靴副热流体动力润滑性能的影响。采用有限差分法联立求解雷诺方程和... 考虑热变形和弹性变形等影响因素,对倾覆状态下滑靴副热流体动力润滑性能进行研究,主要分析讨论不同柱塞腔压力、主轴转速和进口油液温度等工况下热变形和弹性变形对滑靴副热流体动力润滑性能的影响。采用有限差分法联立求解雷诺方程和油膜厚度方程进行滑靴副油膜润滑分析,采用有限单元法计算滑靴表面变形,采用能量方程和热传导方程计算油膜温度。结果表明,计及热变形和弹性形变时,油膜压力和油膜厚度场在滑靴中心油室和边缘处出现凸起峰值;油膜温度场沿滑靴半径方向由内向外递减分布;柱塞腔压力越大,主轴转速和进油口温度越高,油膜厚度的振荡衰减特征越明显,摩擦转矩随油膜厚度减小而增大,处于柱塞泵的吸排油交替区时的油膜厚度和摩擦转矩出现峰值。 展开更多
关键词 轴向柱塞泵 滑靴 表面变形 流体动力润滑
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弹性流体动力润滑状态下滚动轴承摩擦的分析 被引量:5
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作者 张宇 谢里阳 +1 位作者 胡智勇 张啸尘 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第7期1000-1004,共5页
基于非牛顿弹性流体动力润滑(弹流润滑)点接触问题的数值求解方法,对深沟球轴承滚动体与滚道椭圆接触的稳态与瞬态润滑问题进行了分析.依据油膜压力与油膜厚度的数值计算结果,讨论了接触表面粗糙度、表面几何形态(粗糙表面峰谷高度)、... 基于非牛顿弹性流体动力润滑(弹流润滑)点接触问题的数值求解方法,对深沟球轴承滚动体与滚道椭圆接触的稳态与瞬态润滑问题进行了分析.依据油膜压力与油膜厚度的数值计算结果,讨论了接触表面粗糙度、表面几何形态(粗糙表面峰谷高度)、滑滚比、接触力以及滚动速度等参数的改变对润滑深沟球轴承摩擦系数的影响.结果表明:表面粗糙度的改变对摩擦系数的影响较小;粗糙度一定时,表面几何形态的差别对摩擦系数影响较小;摩擦系数随着滑滚比的提高而增大;接触力与滚动速度的提高导致摩擦系数增大. 展开更多
关键词 弹性流体动力润滑 点接触 深沟球轴承 摩擦系数 表面粗糙度
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局部凹坑织构化径向滑动轴承流体动力润滑数值分析 被引量:10
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作者 纪敬虎 周莹超 +2 位作者 田朋霖 陈天阳 何玉洋 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第10期214-220,278,共8页
目的探究局部凹坑织构化表面对径向滑动轴承流体动力润滑的影响。方法基于雷诺边界条件和Reynolds方程,建立凹坑织构化径向滑动轴承表面流体动力润滑理论模型,采用Gauss-Seidel松弛迭代方法数值求解,获得润滑油膜的压力分布和承载能力,... 目的探究局部凹坑织构化表面对径向滑动轴承流体动力润滑的影响。方法基于雷诺边界条件和Reynolds方程,建立凹坑织构化径向滑动轴承表面流体动力润滑理论模型,采用Gauss-Seidel松弛迭代方法数值求解,获得润滑油膜的压力分布和承载能力,分析其润滑油膜承载机制,探讨凹坑几何参数和分布规律对油膜承载力的影响规律。结果理论模型的数值解与经典理论的数值解误差较小,能有效分析轴承的流体动压润滑特性。当偏心率较大时,摩擦力的上升幅度也变大,在轴承承载区进行凹坑织构化处理能明显减小摩擦力,并且随着凹坑深度的增大,摩擦力减小,可见凹坑起润滑减摩的作用。油膜承载力随着偏心率的增大而增大,通过凹坑织构的"楔形效应"能够改善非承载区的油膜压力,存在最佳凹坑深度使得轴承达到流体动力润滑最佳状态。摩擦力随着面积率的增大而增大,特别是在偏心率较大时,润滑减摩效果较为明显,面积率对油膜承载力影响不大。将织构布置在径向滑动轴承的不同区域,其中当织构完全在下半瓦(压降区)时,织构能明显增大油膜厚度,产生油膜压力,有效降低摩擦力,提升承载力。结论凹坑织构能明显改善径向滑动轴承流体动力润滑性能,合理设计轴承的偏心率,合适的织构参数与分布位置,能使流体动力润滑效果最佳。 展开更多
关键词 流体动力润滑 表面织构 径向滑动轴承 承载能力
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流体动力润滑状态下浮动套滑动轴承工作机理研究 被引量:13
9
作者 王国荣 刘清友 +1 位作者 郑加伟 吴玲 《润滑与密封》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第5期13-15,共3页
在流体动力润滑理论的基础上 ,进行了浮动套滑动轴承的工作机理及结构参数与轴承性能关系的研究。首先根据浮动套轴承平衡条件建立其基本方程 ,分别利用无限长和无限短轴承理论进行了简化 ,得出了轴承承载能力与其转速比、间隙比、偏心... 在流体动力润滑理论的基础上 ,进行了浮动套滑动轴承的工作机理及结构参数与轴承性能关系的研究。首先根据浮动套轴承平衡条件建立其基本方程 ,分别利用无限长和无限短轴承理论进行了简化 ,得出了轴承承载能力与其转速比、间隙比、偏心率等参数之间的关系式。通过计算机上相应程序的开发 ,绘制出了浮动套滑动轴承的偏心率和承载能力随间隙比和半径比等参数变化的曲线图 。 展开更多
关键词 滑动轴承 流体动力润滑 浮动 转速比 短轴 间隙 偏心率 计提 理论依据 程序
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反常弹性流体动力润滑现象的热粘度楔润滑机理研究 被引量:5
10
作者 杨沛然 郭峰 +3 位作者 王静 刘晓玲 崔金磊 杨萍 《青岛理工大学学报》 CAS 2006年第6期1-7,共7页
综述了青岛理工大学润滑理论研究团队对弹性流体动力润滑(简称弹流润滑)两种反常现象和与之相关的热粘度楔润滑机理研究的主要成果.本研究从理论上完整揭示了弹流润滑中热粘度楔效应的重要作用,证明了学术界前辈对零卷吸条件下热弹流润... 综述了青岛理工大学润滑理论研究团队对弹性流体动力润滑(简称弹流润滑)两种反常现象和与之相关的热粘度楔润滑机理研究的主要成果.本研究从理论上完整揭示了弹流润滑中热粘度楔效应的重要作用,证明了学术界前辈对零卷吸条件下热弹流润滑膜的存在和关于热粘度楔效应猜想的正确,并完成了对Kaneta表面凹陷的理论解释与数值仿真.Kaneta表面凹陷现象是Ka-neta等1992年发现的,为了理解Kaneta表面凹陷,各国学者先后提出了五六种尝试性理论或假说,而本研究的数值仿真雄辩地证明了这种现象产生于热粘度楔机理,从而引起了学术界对热粘度楔效应的重视. 展开更多
关键词 弹性流体动力润滑 热粘度楔 零卷吸润滑 Kaneta凹陷
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浮环轴承稳态热流体动力润滑分析 被引量:17
11
作者 裴世源 徐华 石放辉 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第23期108-115,共8页
环速比是影响浮环轴承静动特性的关键运行参数,大量试验数据表明浮环轴承环速比与工作转速的呈强烈的非线性关系,而理论对环速比的预测还存在较大偏差,针对该问题,建立了浮环轴承的稳态热流体动力润滑润滑模型,计算了典型工况下轴承的... 环速比是影响浮环轴承静动特性的关键运行参数,大量试验数据表明浮环轴承环速比与工作转速的呈强烈的非线性关系,而理论对环速比的预测还存在较大偏差,针对该问题,建立了浮环轴承的稳态热流体动力润滑润滑模型,计算了典型工况下轴承的动静特性参数,研究了等温、导热和绝热情况下环速比、温升、功耗和偏心率等关键参数随转速的变化规律,分析了浮环材料对环速比的影响,探讨了传统环速比解析计算公式的适用范围.研究发现:等温模型在大部分转速范围内均严重高估了环速比,而基于导热模型的计算结果与试验结果吻合良好,随着转速的升高,理论和试验结果均显示环速比先急速上升后逐渐下降,在中高转速下内外膜的黏度差异和热变形是环速比快速下降的两个重要因素,同时,使用高热膨胀系数材料的浮环会导致环速比进一步降低.因此,热效应是浮环轴承设计过程中必须要考虑的因素. 展开更多
关键词 浮环轴承 热效应 环速比 流体动力润滑
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考虑轴颈偏斜的多瓦径向滑动轴承热流体动力润滑分析 被引量:8
12
作者 黎伟 汪久根 +1 位作者 洪玉芳 陈志祥 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2012年第11期1-4,共4页
建立考虑轴颈偏斜的多瓦可倾瓦径向滑动轴承热弹流润滑(TEHD)分析的数学模型,求解轴瓦表面当量弹性变形,计算得到轴颈偏斜时的瓦块油膜厚度、油膜压力分布和瓦面温度分布等,并对比分析无轴线偏斜和有轴线偏斜情况,得到多瓦可倾瓦径向滑... 建立考虑轴颈偏斜的多瓦可倾瓦径向滑动轴承热弹流润滑(TEHD)分析的数学模型,求解轴瓦表面当量弹性变形,计算得到轴颈偏斜时的瓦块油膜厚度、油膜压力分布和瓦面温度分布等,并对比分析无轴线偏斜和有轴线偏斜情况,得到多瓦可倾瓦径向滑动轴承的热弹流润滑性能差异。结果表明,TEHD模型下,轴颈偏斜会导致轴承油膜厚度、油膜压力和瓦面温度等分布在轴向不对称,并且导致轴承油膜厚度明显减小。 展开更多
关键词 多瓦可倾瓦 径向滑动轴承 轴颈偏斜 流体动力润滑
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非道路两缸柴油机轴承热弹性流体动力润滑特性研究 被引量:4
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作者 黄粉莲 彭继银 +2 位作者 毕玉华 李娜 雷基林 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2019年第10期57-64,70,共9页
基于热弹性流体动力润滑理论和多体动力学理论,针对自主研发的非道路2D25卧式两缸柴油机,采用AVL Excite Power Unit软件建立曲轴轴承的多体动力学模型,探讨柔性整机体模型下轴瓦与轴承座的弹性变形、润滑油的黏温及黏压特性、轴瓦及轴... 基于热弹性流体动力润滑理论和多体动力学理论,针对自主研发的非道路2D25卧式两缸柴油机,采用AVL Excite Power Unit软件建立曲轴轴承的多体动力学模型,探讨柔性整机体模型下轴瓦与轴承座的弹性变形、润滑油的黏温及黏压特性、轴瓦及轴颈的表面粗糙度及热效应等因素,建立轴承的润滑模型并计算不同工况下各轴承的载荷、油膜厚度、油膜压力和摩擦功耗。研究结果表明:随着转速的升高,主轴承的总摩擦功耗增加,轴瓦的热负荷增大;高转速下,第一主轴承(MB1)和第三主轴承(MB3)存在轴颈倾斜不对中,出现偏磨现象,导致第二缸爆发时主轴颈振动加剧;连杆轴承油膜压力分布均匀性较好,轴瓦热负荷低,在高转速下润滑效果更佳。 展开更多
关键词 柴油机 曲轴轴承 连杆大头轴承 热弹性流体动力润滑
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粘弹性流体动力润滑与润滑磨损 被引量:17
14
作者 黄平 温诗铸 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1996年第3期35-41,共7页
分析了等效微弹流接触表团形状与真实情况之间的差异。讨论了材料粘性对弹性变形的影响。将材料粘性引入微弹流模型中,给出了润滑条件下磨粒磨损计算模型以及发生润滑磨损的条件准则。利用所给模型对线接触弹流润滑磨损问题进行了数值... 分析了等效微弹流接触表团形状与真实情况之间的差异。讨论了材料粘性对弹性变形的影响。将材料粘性引入微弹流模型中,给出了润滑条件下磨粒磨损计算模型以及发生润滑磨损的条件准则。利用所给模型对线接触弹流润滑磨损问题进行了数值计算并给出了与试验结果的对比。 展开更多
关键词 粘弹性 润滑磨损 流体动力润滑
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内燃机排气凸轮/挺柱机构的瞬态热弹性流体动力润滑研究 被引量:3
15
作者 常秋英 杨沛然 +1 位作者 陈全世 王静 《润滑与密封》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第8期1-3,共3页
在对内燃机排气凸轮/挺柱机构进行运动学和动力学分析的基础上,采用多重网格法和多重网格积分技术对该摩擦副进行了热弹性流体动力润滑研究。结果表明:凸轮的一个旋转周期内的不同瞬时摩擦副的润滑状况存在显著的差别,压力、膜厚等相关... 在对内燃机排气凸轮/挺柱机构进行运动学和动力学分析的基础上,采用多重网格法和多重网格积分技术对该摩擦副进行了热弹性流体动力润滑研究。结果表明:凸轮的一个旋转周期内的不同瞬时摩擦副的润滑状况存在显著的差别,压力、膜厚等相关参数都表现出剧烈的变化;最小膜厚和最高接触压力出现在凸轮挑尖处;卷吸速度为零的2个工作点之间是凸轮-挺柱润滑的危险区;摩擦造成的润滑油温升超过40℃。 展开更多
关键词 凸轮 热弹性流体动力润滑 多重网格法 内燃机
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超大滑滚比热弹性流体动力润滑 被引量:12
16
作者 杨沛然 常秋英 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第7期31-33,共3页
求出了润滑副两表面反向运动 ,即滑滚比大于 2直至无限大的线接触热弹性流体动力润滑问题的完全数值解 ,揭示出这种润滑膜的几个特点 ,如表面的凹陷 ,随滑滚比的增加第二压力峰并入且逐渐增高压力主峰等 ,并讨论了温度
关键词 热弹性流体动力润滑 滑滚比 温度-粘度楔
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混合及流体动力润滑下规则微小凹痕图型表面的摩擦特性研究 被引量:9
17
作者 任靖日 赵德金 +1 位作者 蔡荣勲 金石三 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期198-202,共5页
采用销-盘摩擦副接触方式在混合及流体动力润滑下,对不同密度的规则微小凹痕图型表面进行石蜡油润滑下的摩擦试验,利用Stribeck曲线分析在不同试验条件下,不同密度的规则微小凹痕图型表面的摩擦特性,利用摩擦系数曲线图解析不同载... 采用销-盘摩擦副接触方式在混合及流体动力润滑下,对不同密度的规则微小凹痕图型表面进行石蜡油润滑下的摩擦试验,利用Stribeck曲线分析在不同试验条件下,不同密度的规则微小凹痕图型表面的摩擦特性,利用摩擦系数曲线图解析不同载荷和滑动速度下,不同密度的规则微小凹痕图型表面的摩擦行为.结果表明,当试样表面具有规则微小凹痕图型时,其减摩效果较无微小凹痕图型表面更佳,在不同载荷作用下,规则微小凹痕图型存在着最佳的密度分布,即在载荷为5~30N,规则微小凹痕图型密度为32.4%时的减摩效果最佳. 展开更多
关键词 规则微小凹痕图型 混合及流体动力润滑 STRIBECK曲线 摩擦特性
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不同功率下柴油机主轴承弹性流体动力润滑分析 被引量:2
18
作者 陈亮 薛冬新 +1 位作者 宋希庚 明章杰 《大连理工大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第4期505-511,共7页
计算了某16缸V形机车柴油发电机组滑动主轴承在不同功率(2 000、2 430、2 650、2 940kW)下的润滑情况.将曲轴设为弹性体,以考虑曲轴弹性变形对主轴承润滑状态的影响.对主轴承在工作过程中发生的摩擦接触,采用Greenwood-Tripp粗糙接触模... 计算了某16缸V形机车柴油发电机组滑动主轴承在不同功率(2 000、2 430、2 650、2 940kW)下的润滑情况.将曲轴设为弹性体,以考虑曲轴弹性变形对主轴承润滑状态的影响.对主轴承在工作过程中发生的摩擦接触,采用Greenwood-Tripp粗糙接触模型来计算,并用AVL相关标准评价了润滑计算结果.由计算结果看出,4个计算工况中的2 940、2 650和2 000kW工况均存在个别轴承处于半干摩擦状态的情况,而2 430kW工况的润滑情况相对最好;第8、7、1主轴承为工作中相对危险的主轴承,危险主轴承位置和摩擦接触发生的部位与实际情况接近.试分析了造成第8、7、1主轴承出现摩擦接触的结构性原因. 展开更多
关键词 主轴承 弹性流体动力润滑 曲轴 弹性变形 粗糙接触
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制造误差对多瓦可倾瓦径向滑动轴承热流体动力润滑性能的影响 被引量:3
19
作者 余谱 汪久根 +1 位作者 王庆九 黎伟 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2012年第12期5-8,共4页
建立考虑制造误差的多瓦可倾瓦径向滑动轴承热弹流润滑(TEHD)分析的计算模型,计算得到有制造误差时的瓦块油膜厚度、油膜压力、瓦面温度分布等,并对比分析多瓦可倾瓦径向滑动轴承在有无制造误差时的热弹流润滑性能差异。结果表明,轴径... 建立考虑制造误差的多瓦可倾瓦径向滑动轴承热弹流润滑(TEHD)分析的计算模型,计算得到有制造误差时的瓦块油膜厚度、油膜压力、瓦面温度分布等,并对比分析多瓦可倾瓦径向滑动轴承在有无制造误差时的热弹流润滑性能差异。结果表明,轴径误差会导致最大油膜压力显著增大,轴瓦瓦面曲率半径误差会导致最小油膜厚度和最大油膜压力均有一定增大,而预载荷误差对轴承的润滑性能无明显影响。 展开更多
关键词 多瓦可倾瓦 径向滑动轴承 制造误差 流体动力润滑
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基于质量守恒边界条件和微凸峰接触的动载轴承热弹性流体动力润滑特性 被引量:2
20
作者 魏立队 魏海军 +3 位作者 孙运龙 武起立 李精明 杨智远 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2015年第10期7-14,共8页
基于质量守恒边界条件和Greenwood/Tripp微凸峰接触理论,建立动载滑动轴承的热弹性流体动力混合润滑模型,该润滑模型能够同时预测油膜、空穴、接触的共生现象。计算结果表明,计入温度影响后,轴瓦变形增加,微凸峰接触加重,最小油膜厚度降... 基于质量守恒边界条件和Greenwood/Tripp微凸峰接触理论,建立动载滑动轴承的热弹性流体动力混合润滑模型,该润滑模型能够同时预测油膜、空穴、接触的共生现象。计算结果表明,计入温度影响后,轴瓦变形增加,微凸峰接触加重,最小油膜厚度降低,摩擦功耗增大;润滑油和轴瓦温度瞬时、局部增高明显,尤其在轴承端面。计入温度影响后,润滑油进/出口流量增加,表明轴承对温度具有一定的自适性。研究结果表明,在关键动载轴承的设计中基于质量守恒条件,同时计入接触和温度影响,是非常重要的。 展开更多
关键词 质量守恒 边界条件 微凸峰接触 动载轴承 热弹性流体动力润滑
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