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12Cr1MoVG厚壁钢管高温正火+回火的组织和性能 被引量：4
1
作者 张银桥 孔繁革 +4 位作者 张继宏 王煜 朱志宝 李勇 李海松 《特殊钢》 2023年第4期102-107,共6页
通过显微组织观察和室温拉伸试验、室温冲击试验、硬度试验和高温持久性能试验,研究了Φ457 mm×70 mm 12Cr1MoVG(/%:0.13C,0.21Si,0.56Mn,1.07Cr,0.31Mo,0.20V,0.008P,0.004S,0.02Ni,0.004Cu,0.0124Al)钢管在1000℃正火后采用水雾... 通过显微组织观察和室温拉伸试验、室温冲击试验、硬度试验和高温持久性能试验,研究了Φ457 mm×70 mm 12Cr1MoVG(/%:0.13C,0.21Si,0.56Mn,1.07Cr,0.31Mo,0.20V,0.008P,0.004S,0.02Ni,0.004Cu,0.0124Al)钢管在1000℃正火后采用水雾加速冷却和740℃回火的组织和性能。结果表明:显微组织为铁素体+贝氏体,贝氏体量约占65%,晶粒度7~5级;屈服强度为416 MPa,抗拉强度为575 MPa,室温冲击功为206~244 J,布氏硬度187HBW;575℃×10^(5)h持久强度为86 MPa;575℃/100 MPa持久51480 h未断;575℃/120 MPa持久27198 h断裂,试样开裂起源于晶界蠕变孔洞,周边贝氏体基体没有发现严重的球化等现象,组织稳定性优异。 展开更多
关键词 12Cr1MoVG厚壁钢管 组织与性能控制 贝氏体 高温持久强度
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步进式加热炉内管材温度场模拟试验与有限元模拟 被引量：1
2
作者 徐乐天 刘良勇 +2 位作者 李云龙 徐耀文 万五霞 《特殊钢》 2023年第6期89-95,共7页
采用试验及三维有限元数值模拟的方法研究了4140合金钢管材在步进式加热炉内的加热过程,分析了管材的温度变化与温度分布。结果表明,先入炉的钢管头部温度比中尾部高30~50℃,沿钢管周向存在受热不均的现象,当温度超过800℃时,管材各部... 采用试验及三维有限元数值模拟的方法研究了4140合金钢管材在步进式加热炉内的加热过程,分析了管材的温度变化与温度分布。结果表明,先入炉的钢管头部温度比中尾部高30~50℃,沿钢管周向存在受热不均的现象,当温度超过800℃时,管材各部分温差逐渐减小,整体温度趋于均匀;在奥氏体化温度以下,钢管升温速率由0.35℃/s逐渐减低至0℃/s,相变完成之后小幅升高后再次降低;钢管头尾端部温度高于中部,影响区在200 mm以内,400℃左右与端面温差达到最大117℃,计算终了温差逐渐减小至2℃以内;模型计算结果与实测温度吻合较好,当钢管内表面按绝热边界处理时,对温度影响较小,在精度允许的条件下可以以此简化模型。 展开更多
关键词 加热炉 温度场 管材 有限单元法 模拟
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-70℃低温用09MnNiD钢Φ219mm×20mm无缝管生产实践 被引量：1
3
作者 张银桥 黎福华 +4 位作者 孔繁革 潘先明 朱志宝 李勇 李海松 《特殊钢》 2022年第4期66-69,共4页
按照20tEAF→LF+VD→模铸3t钢锭→轧制Φ270mm圆钢→斜轧穿孔→CPE轧管→在线常化工艺流程,生产Φ219mm×20mm09MnNiD钢无缝管(/%:0.07-0.10C,0.25-0.35Si,1.35-1.40Mn,0.49-0.51Ni,0.020-0.035Al,≤0.02Nb,≤0.015P,≤0.006S)。通... 按照20tEAF→LF+VD→模铸3t钢锭→轧制Φ270mm圆钢→斜轧穿孔→CPE轧管→在线常化工艺流程,生产Φ219mm×20mm09MnNiD钢无缝管(/%:0.07-0.10C,0.25-0.35Si,1.35-1.40Mn,0.49-0.51Ni,0.020-0.035Al,≤0.02Nb,≤0.015P,≤0.006S)。通过控制EAF终点C≤0.04%和P≤0.008%,LF精炼S≤0.005%,VD≤67Pa,≥15min,模铸过热度≤45℃,热轧后荒管冷却速度30-70℃/min,钢管常化温度910℃,开发了Φ219mm×20mm钢管。测试结果表明:生产的钢管显微组织为F+P,晶粒度10级,-70℃冲击功KV_(2)≥275J,抗拉强度503-508MPa,屈服强度354-356MPa,以及其化学成分、非金属夹杂物、无损检测均满足GB150.2-2011标准要求。 展开更多
关键词 -70℃ 09MnNiD钢 Φ219mm×20mm 无缝管在线常化 晶粒细化
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