应用Realizable k-ε湍流模型和VOF(Volume of Fraction)两相流模型对某压力旋流喷嘴进行数值研究,分析了旋流室锥角、旋流孔角度及喷嘴入口压力变化对雾化锥角、雾化粒径及分布、液滴速度分布等参数的影响。结果表明:雾化锥角受旋流室...应用Realizable k-ε湍流模型和VOF(Volume of Fraction)两相流模型对某压力旋流喷嘴进行数值研究,分析了旋流室锥角、旋流孔角度及喷嘴入口压力变化对雾化锥角、雾化粒径及分布、液滴速度分布等参数的影响。结果表明:雾化锥角受旋流室锥角的影响幅度随压力增大而减小,雾化粒径及分布受旋流室锥角影响不明显,当旋流室锥角为90°时雾化范围广且雾化稳定性好;雾化锥角随旋流孔角度增大先增后减,当角度为45°时雾化锥角最大,平均粒径及其分布更佳;当喷嘴入口压力逐渐增大时,雾化锥角与雾化粒径均逐渐减小,液滴速度区间逐渐缩小,当入口压力达到0.4 MPa时,Sauter粒径及液滴粒径分布趋于稳定,液滴速度分布最为集中。展开更多
以脱酸塔内旋转雾化器为研究对象,基于VOF(Volume of fluid)和DPM(Discrete particle model)方法,采用Fluent软件模拟了石灰浆液的一次破碎过程和雾化后的粒径分布特征,分析了雾化盘转速、单喷孔、平行双/3喷孔及孔间距对喷孔射流一次...以脱酸塔内旋转雾化器为研究对象,基于VOF(Volume of fluid)和DPM(Discrete particle model)方法,采用Fluent软件模拟了石灰浆液的一次破碎过程和雾化后的粒径分布特征,分析了雾化盘转速、单喷孔、平行双/3喷孔及孔间距对喷孔射流一次破碎效果和粒径分布的影响。结果表明,高速射流条件下的液滴破碎主要由周向表面波和轴向波叠加导致,并呈现出关于主流对称的形态;多喷孔射流的聚合射程与孔间距成正比关系,增加喷孔数将导致射流提前聚合;提高雾化盘转速、喷孔间距和喷孔数目均有利于减小雾化后液滴平均直径;多喷孔结构下的液滴平均直径与孔间距呈简单的线性关系。展开更多
文摘应用Realizable k-ε湍流模型和VOF(Volume of Fraction)两相流模型对某压力旋流喷嘴进行数值研究,分析了旋流室锥角、旋流孔角度及喷嘴入口压力变化对雾化锥角、雾化粒径及分布、液滴速度分布等参数的影响。结果表明:雾化锥角受旋流室锥角的影响幅度随压力增大而减小,雾化粒径及分布受旋流室锥角影响不明显,当旋流室锥角为90°时雾化范围广且雾化稳定性好;雾化锥角随旋流孔角度增大先增后减,当角度为45°时雾化锥角最大,平均粒径及其分布更佳;当喷嘴入口压力逐渐增大时,雾化锥角与雾化粒径均逐渐减小,液滴速度区间逐渐缩小,当入口压力达到0.4 MPa时,Sauter粒径及液滴粒径分布趋于稳定,液滴速度分布最为集中。
文摘以脱酸塔内旋转雾化器为研究对象,基于VOF(Volume of fluid)和DPM(Discrete particle model)方法,采用Fluent软件模拟了石灰浆液的一次破碎过程和雾化后的粒径分布特征,分析了雾化盘转速、单喷孔、平行双/3喷孔及孔间距对喷孔射流一次破碎效果和粒径分布的影响。结果表明,高速射流条件下的液滴破碎主要由周向表面波和轴向波叠加导致,并呈现出关于主流对称的形态;多喷孔射流的聚合射程与孔间距成正比关系,增加喷孔数将导致射流提前聚合;提高雾化盘转速、喷孔间距和喷孔数目均有利于减小雾化后液滴平均直径;多喷孔结构下的液滴平均直径与孔间距呈简单的线性关系。
